摘要：針對(dui)(dui)SCR脫硝系(xi)統(tong)運行存在的(de)普遍(bian)問題，如脫硝系(xi)統(tong)出口NOx濃度分(fen)布不均勻、催化(hua)劑磨(mo)損嚴重、供(gong)氨管道堵塞(sai)等，選取典型的(de)實(shi)際案(an)例，對(dui)(dui)脫硝系(xi)統(tong)進(jin)行性能試驗，分(fen)析每個(ge)案(an)例中問題產生的(de)原(yuan)因，同時提(ti)出相應(ying)的(de)解決措施。  

經過多年的(de)運行(xing)(xing)，選擇性(xing)催化還(huan)原(yuan)法(fa)（以(yi)下簡稱SCR）脫(tuo)硝(xiao)(xiao)系統一些(xie)較(jiao)為普遍的(de)問題逐步暴(bao)露出(chu)來，對機組安全(quan)、經濟運行(xing)(xing)產生(sheng)了重大影響(xiang)。如：出(chu)口斷面(mian)NOx分布不(bu)均；煙氣流(liu)場不(bu)均；催化劑磨(mo)損、堵塞(sai)、中(zhong)(zhong)毒等(deng)(deng)；氨逃(tao)逸升(sheng)高(gao)、脫(tuo)硝(xiao)(xiao)效率降低；CEMS數(shu)據(ju)代(dai)表性(xing)差；還(huan)原(yuan)劑耗量升(sheng)高(gao)；空預器結垢(gou)堵塞(sai)等(deng)(deng)。本(ben)文(wen)把(ba)目(mu)前燃煤電廠脫(tuo)硝(xiao)(xiao)裝置運行(xing)(xing)中(zhong)(zhong)出(chu)現的(de)典型(xing)問題加以(yi)歸納總結，通過性(xing)能試驗深入(ru)分析原(yuan)因，并提出(chu)改進的(de)措施和相(xiang)關(guan)建議。  

1.出口斷面NOx分布不均  

1.1CEMS數據分析  

江蘇省目前脫(tuo)硝(xiao)CEMS在線聯(lian)網大機(ji)組135臺(tai)，2017年4月我們對所有(you)聯(lian)網大機(ji)組脫(tuo)硝(xiao)出口和煙(yan)囪入口處CEMS顯示NOx小時平均(jun)濃度（6%氧量折(zhe)算后(hou)）進行了統計數據，分析的結果(guo)見下表：  

從(cong)表1可(ke)以看(kan)出(chu)，接近一(yi)半的(de)燃煤機組脫硝(xiao)出(chu)口(kou)和煙囪入口(kou)的(de)NOx濃(nong)度(du)(du)差值(zhi)的(de)絕對值(zhi)高于(yu)(yu)15mg/m3，兩處的(de)NOx濃(nong)度(du)(du)值(zhi)不一(yi)致(zhi)的(de)情況很嚴重(zhong)，且(qie)普遍存在煙囪入口(kou)NOx濃(nong)度(du)(du)高于(yu)(yu)脫硝(xiao)出(chu)口(kou)NOx濃(nong)度(du)(du)的(de)現象。一(yi)方面是(shi)由于(yu)(yu)CEMS單(dan)點(dian)取樣(yang)(yang)方式導致(zhi)取樣(yang)(yang)數據(ju)有限，不具有代表性；另一(yi)方面是(shi)脫硝(xiao)出(chu)口(kou)NOx濃(nong)度(du)(du)場分布不均非常普遍，CEMS很難(nan)采集到(dao)理想的(de)數據(ju)。  

1.2典型案例分析  

某(mou)典型(xing)的1000MW超超臨界機(ji)組(zu)加裝了煙(yan)氣脫(tuo)硝(xiao)系(xi)統，改造完后脫(tuo)硝(xiao)系(xi)統運行正常(chang)，NOx排(pai)放濃(nong)度(du)滿足環保(bao)排(pai)放標(biao)準要求，但機(ji)組(zu)脫(tuo)硝(xiao)出口(kou)(kou)處(chu)(chu)CEMS顯(xian)示的NOx濃(nong)度(du)值一直低(di)于(yu)(yu)煙(yan)囪入口(kou)(kou)處(chu)(chu)CEMS顯(xian)示的NOx濃(nong)度(du)值，影響脫(tuo)硝(xiao)改造正常(chang)的驗(yan)收工作，電(dian)廠懷疑可能是脫(tuo)硝(xiao)出口(kou)(kou)NOx濃(nong)度(du)分布不均造成的這一現(xian)象，于(yu)(yu)是委托我們對(dui)該機(ji)組(zu)脫(tuo)硝(xiao)系(xi)統進行了相關的性能試驗(yan)。  

機組負荷穩定在900MW及脫硝系統正常運(yun)行的條(tiao)件下，我們(men)用網(wang)格法(fa)對脫硝系統A、B反應(ying)器出(chu)口的NOx濃度(du)進行了試(shi)驗，橫(heng)向選(xuan)取了7個測(ce)孔（偶數(shu)測(ce)孔），每(mei)個測(ce)孔縱向深度(du)依次選(xuan)取5個測(ce)點，測(ce)試(shi)儀器為紅(hong)外煙氣分(fen)析儀，采(cai)樣(yang)槍(qiang)(qiang)長(chang)5m，脫硝出(chu)口CEMS采(cai)樣(yang)槍(qiang)(qiang)長(chang)1.5m，具體試(shi)驗結果如下圖。  

從(cong)圖(tu)1、圖(tu)2可以看出(chu)，脫(tuo)硝(xiao)系(xi)統(tong)A、B反應器(qi)(qi)出(chu)口均存在NOx濃度(du)(du)分布不(bu)均勻現象(xiang)，煙(yan)道橫截面由(you)北向南NOx濃度(du)(du)逐漸降低(di)，南側（靠近(jin)省煤(mei)器(qi)(qi)側）NOx濃度(du)(du)遠低(di)于(yu)北側（遠離省煤(mei)器(qi)(qi)側）。CEMS測(ce)點(dian)正好位于(yu)南側，從(cong)而導致CEMS顯示值(zhi)低(di)于(yu)脫(tuo)硝(xiao)出(chu)口實際NOx排(pai)放濃度(du)(du)，即煙(yan)囪(cong)入口處的(de)CEMS顯示值(zhi)（煙(yan)囪(cong)入口CEMS測(ce)點(dian)處NOx濃度(du)(du)場分布較(jiao)為均勻）。  

反(fan)應器(qi)A側出口(kou)NOx實測平均濃(nong)度(du)為48.4mg/m3，反(fan)應器(qi)B側出口(kou)NOx實測平均濃(nong)度(du)為53.3mg/m3，從表2可以看出，CEMS監測的數據分別為14.4mg/m3和20.2mg/m3，遠(yuan)低于煙囪入(ru)口(kou)NOx濃(nong)度(du)42.6mg/m3。  

1.3原因分析及建議  

反(fan)應(ying)(ying)器(qi)(qi)入(ru)(ru)口煙(yan)(yan)氣(qi)(qi)流(liu)速(su)(su)分布不均勻，煙(yan)(yan)氣(qi)(qi)速(su)(su)度高(gao)的(de)(de)(de)(de)(de)區域(yu)單位時間通過(guo)的(de)(de)(de)(de)(de)煙(yan)(yan)氣(qi)(qi)量(liang)過(guo)大(da)，影響催(cui)化還(huan)原反(fan)應(ying)(ying)，脫硝(xiao)效率降低(di)，導致NOx的(de)(de)(de)(de)(de)排(pai)放濃(nong)度升高(gao)，反(fan)之，煙(yan)(yan)氣(qi)(qi)流(liu)速(su)(su)低(di)的(de)(de)(de)(de)(de)區域(yu)NOx排(pai)放濃(nong)度較低(di)。該脫硝(xiao)系統反(fan)應(ying)(ying)器(qi)(qi)入(ru)(ru)口設置(zhi)有導流(liu)葉(xie)片、整(zheng)流(liu)格柵，以(yi)(yi)保(bao)證(zheng)煙(yan)(yan)氣(qi)(qi)在進(jin)入(ru)(ru)第一層催(cui)化劑(ji)時氣(qi)(qi)流(liu)分布均勻，但是由于(yu)在安裝(zhuang)的(de)(de)(de)(de)(de)過(guo)程中可能存在尺(chi)寸和位置(zhi)的(de)(de)(de)(de)(de)偏差，容易(yi)造成反(fan)應(ying)(ying)器(qi)(qi)遠離省(sheng)煤器(qi)(qi)端(duan)煙(yan)(yan)氣(qi)(qi)流(liu)速(su)(su)較高(gao)，靠近省(sheng)煤器(qi)(qi)端(duan)煙(yan)(yan)氣(qi)(qi)流(liu)速(su)(su)較低(di)，從測試的(de)(de)(de)(de)(de)數據也可以(yi)(yi)看出，遠離省(sheng)煤器(qi)(qi)端(duan)NOx濃(nong)度遠高(gao)于(yu)靠近省(sheng)煤器(qi)(qi)端(duan)NOx濃(nong)度，由北向南NOx濃(nong)度逐漸降低(di)，所以(yi)(yi)我們(men)判斷是反(fan)應(ying)(ying)器(qi)(qi)入(ru)(ru)口的(de)(de)(de)(de)(de)煙(yan)(yan)氣(qi)(qi)流(liu)速(su)(su)不均勻而(er)造成的(de)(de)(de)(de)(de)脫硝(xiao)出口NOx濃(nong)度分布不均。  

建議對(dui)機組脫(tuo)(tuo)(tuo)硝系統重新(xin)進行(xing)(xing)流場模擬計(ji)算，在(zai)機組停修時，對(dui)脫(tuo)(tuo)(tuo)硝系統入(ru)口煙(yan)氣導流擋板(ban)進行(xing)(xing)調(diao)整(zheng)和修正，從而保證(zheng)煙(yan)氣在(zai)進入(ru)第一層催化劑時氣流分布均勻(yun)；每間隔一段時間對(dui)脫(tuo)(tuo)(tuo)硝系統進行(xing)(xing)噴氨(an)優(you)化調(diao)整(zheng)試驗，使脫(tuo)(tuo)(tuo)硝系統出口斷面(mian)NOx排放(fang)濃度分布均勻(yun)，減少(shao)因局部噴氨(an)量過高造(zao)成氨(an)逃(tao)逸量高的現象；在(zai)脫(tuo)(tuo)(tuo)硝系統出口煙(yan)道適當增(zeng)加CEMS監測(ce)點位，使得CEMS監測(ce)的數據(ju)更(geng)具有(you)代表性(xing)，為電廠運行(xing)(xing)人員提供準確的參考依據(ju)。  

2.催化劑磨損  

2.1典型案例  

某330MW燃煤(mei)發電機組，鍋(guo)爐(lu)為亞(ya)臨界自然循環汽包鍋(guo)爐(lu)，單爐(lu)膛P型露天布(bu)置，脫(tuo)硝(xiao)系統采取(qu)SCR工藝(yi)，設置兩臺SCR反應器(qi)，采用(yong)(yong)高灰(hui)型工藝(yi)布(bu)置（即反應器(qi)布(bu)置在鍋(guo)爐(lu)省煤(mei)器(qi)與空預器(qi)之間(jian)），采用(yong)(yong)獨(du)立支撐結構(gou)。催(cui)化劑裝(zhuang)(zhuang)填采用(yong)(yong)2+1形(xing)式，先裝(zhuang)(zhuang)2層，預留1層，在鍋(guo)爐(lu)燃料用(yong)(yong)設計燃料煤(mei)種100%負荷時脫(tuo)硝(xiao)裝(zhuang)(zhuang)置的效(xiao)率80%（入口NOx濃度≤400mg/Nm3）。脫(tuo)硝(xiao)裝(zhuang)(zhuang)置不設煙氣(qi)旁(pang)路，設有聲(sheng)波吹灰(hui)裝(zhuang)(zhuang)置。  

機組停(ting)機檢修時，發現(xian)局(ju)部催(cui)化劑(ji)嚴重(zhong)磨(mo)損、磨(mo)穿(chuan)，部分催(cui)化劑(ji)堵塞嚴重(zhong)，脫硝入口積灰嚴重(zhong)，煙氣導流擋板脫落(luo)等(deng)情況。  

2.2原因分析及建議  

1.催(cui)(cui)化(hua)(hua)(hua)劑制造(zao)、運(yun)輸及(ji)安(an)裝(zhuang)過程(cheng)受(shou)損。一方(fang)面脫硝催(cui)(cui)化(hua)(hua)(hua)劑機(ji)械(xie)強度(du)等(deng)(deng)質(zhi)(zhi)量指標受(shou)工(gong)藝、生(sheng)(sheng)產線及(ji)整體技術水平(ping)影響(xiang)很大，如(ru)果催(cui)(cui)化(hua)(hua)(hua)劑廠家生(sheng)(sheng)產出的(de)催(cui)(cui)化(hua)(hua)(hua)劑機(ji)械(xie)強度(du)等(deng)(deng)指標不(bu)滿足設計(ji)要求(qiu)，或質(zhi)(zhi)量不(bu)達(da)標，就(jiu)會造(zao)成(cheng)催(cui)(cui)化(hua)(hua)(hua)劑安(an)裝(zhuang)運(yun)行后出現(xian)(xian)磨損、穿透的(de)現(xian)(xian)象(xiang)；另一方(fang)面催(cui)(cui)化(hua)(hua)(hua)劑本身的(de)機(ji)械(xie)強度(du)不(bu)高，在運(yun)輸、吊裝(zhuang)、轉運(yun)、安(an)裝(zhuang)等(deng)(deng)過程(cheng)中易受(shou)到擠壓、撞(zhuang)擊，從而造(zao)成(cheng)催(cui)(cui)化(hua)(hua)(hua)劑機(ji)械(xie)強度(du)的(de)受(shou)損，也會導致上述現(xian)(xian)象(xiang)的(de)發生(sheng)(sheng)。  

2.反應器煙(yan)(yan)(yan)氣(qi)流(liu)場分布不均(jun)。由于脫(tuo)(tuo)硝(xiao)入口煙(yan)(yan)(yan)氣(qi)導流(liu)擋板脫(tuo)(tuo)落，引起脫(tuo)(tuo)硝(xiao)第一(yi)層催(cui)化(hua)劑(ji)(ji)處煙(yan)(yan)(yan)氣(qi)流(liu)場分布不均(jun)，導致局部(bu)煙(yan)(yan)(yan)氣(qi)流(liu)速(su)(su)過高(gao)或過低，煙(yan)(yan)(yan)氣(qi)流(liu)速(su)(su)對(dui)催(cui)化(hua)劑(ji)(ji)磨(mo)、堵(du)塞損影響較(jiao)大，流(liu)速(su)(su)高(gao)的(de)地方催(cui)化(hua)劑(ji)(ji)磨(mo)損嚴重，甚至被磨(mo)穿透；煙(yan)(yan)(yan)氣(qi)流(liu)速(su)(su)低的(de)地方，催(cui)化(hua)劑(ji)(ji)堵(du)塞明顯，引起局部(bu)催(cui)化(hua)劑(ji)(ji)失效，并顯著提高(gao)未堵(du)塞區域(yu)煙(yan)(yan)(yan)氣(qi)流(liu)速(su)(su)。  

3.煙(yan)塵(chen)含量影響(xiang)。SCR脫(tuo)硝(xiao)系統布置于高(gao)塵(chen)區，煙(yan)塵(chen)含量、粒徑對催(cui)(cui)化劑的(de)(de)磨(mo)損(sun)均有較大影響(xiang)，機(ji)組燃燒煤種灰分高(gao)于脫(tuo)硝(xiao)系統的(de)(de)設計值，或磨(mo)煤機(ji)運行工況不(bu)佳(jia)，均會加速催(cui)(cui)化劑的(de)(de)磨(mo)損(sun)，減少催(cui)(cui)化劑的(de)(de)使用壽(shou)命。  

4.聲波(bo)(bo)吹灰(hui)器(qi)影響。聲波(bo)(bo)吹灰(hui)器(qi)通(tong)過(guo)振動讓附著在(zai)催(cui)化(hua)劑(ji)(ji)上的煙(yan)塵(chen)脫(tuo)落，煙(yan)塵(chen)脫(tuo)落后被煙(yan)氣(qi)帶走。聲波(bo)(bo)吹灰(hui)器(qi)的優(you)點(dian)主要是(shi)對催(cui)化(hua)劑(ji)(ji)損傷較小，缺(que)點(dian)是(shi)吹灰(hui)效果(guo)相較于蒸汽(qi)吹灰(hui)器(qi)差(cha)。聲波(bo)(bo)吹灰(hui)器(qi)在(zai)機(ji)組初始(shi)投運時(shi)，運行(xing)效果(guo)較好(hao)，但運行(xing)一段時(shi)間(jian)后，催(cui)化(hua)劑(ji)(ji)各部位積(ji)灰(hui)情(qing)況存(cun)在(zai)差(cha)異，聲波(bo)(bo)吹灰(hui)器(qi)吹灰(hui)效果(guo)的減弱，會加劇局(ju)部催(cui)化(hua)劑(ji)(ji)堵塞，導致催(cui)化(hua)劑(ji)(ji)未(wei)堵塞區(qu)域煙(yan)氣(qi)流速加快，使該區(qu)域催(cui)化(hua)劑(ji)(ji)沖刷(shua)、磨損嚴重(zhong)。  

通過以上分析(xi)，建(jian)議(yi)機(ji)組停(ting)修期(qi)間(jian)需(xu)要及(ji)時(shi)對脫(tuo)硝入口煙(yan)氣導流(liu)擋(dang)板(ban)重(zhong)新(xin)設計、安(an)裝，避(bi)免入口無煙(yan)氣導流(liu)擋(dang)板(ban)造成局部煙(yan)氣流(liu)速過高或者過低，導致(zhi)催(cui)化(hua)(hua)劑(ji)的磨(mo)損(sun)或堵(du)塞，影響脫(tuo)硝出(chu)口NOx排放濃度(du)(du)及(ji)氨逃逸量；脫(tuo)硝催(cui)化(hua)(hua)劑(ji)運行一段時(shi)間(jian)后(hou)，其(qi)催(cui)化(hua)(hua)活性和機(ji)械強度(du)(du)均存在一定(ding)(ding)程度(du)(du)的降低，需(xu)要定(ding)(ding)期(qi)對每層催(cui)化(hua)(hua)劑(ji)取(qu)樣進行鑒定(ding)(ding)分析(xi)，判斷其(qi)機(ji)械強度(du)(du)是否(fou)滿足使用要求(qiu)，如果催(cui)化(hua)(hua)劑(ji)機(ji)械強度(du)(du)較低，磨(mo)損(sun)嚴重(zhong)，就(jiu)需(xu)要及(ji)時(shi)更換新(xin)催(cui)化(hua)(hua)劑(ji)，以保證脫(tuo)硝系(xi)統的正常安(an)全運行。  

3.噴氨量偏差大  

3.1典型案例  

某(mou)電(dian)廠600MW超(chao)超(chao)臨(lin)界2號燃煤發電(dian)機(ji)組(zu)(zu)，鍋爐型號為HG-1792/26.15-YM1，脫(tuo)(tuo)(tuo)硝(xiao)(xiao)系(xi)統(tong)采(cai)(cai)用SCR工(gong)藝(yi)，催(cui)化(hua)(hua)劑裝填(tian)采(cai)(cai)用2+1形式，裝2層，預(yu)留1層。2號機(ji)組(zu)(zu)按(an)照計劃進行停(ting)修(xiu)，停(ting)機(ji)之前(qian)，2號機(ji)組(zu)(zu)SCR脫(tuo)(tuo)(tuo)硝(xiao)(xiao)系(xi)統(tong)運行穩定，脫(tuo)(tuo)(tuo)硝(xiao)(xiao)系(xi)統(tong)A、B反(fan)(fan)(fan)應器(qi)(qi)的脫(tuo)(tuo)(tuo)硝(xiao)(xiao)效(xiao)率(lv)和噴(pen)氨(an)(an)量(liang)均基(ji)本接(jie)近。當(dang)2號機(ji)組(zu)(zu)停(ting)機(ji)檢修(xiu)結束重新啟動(dong)后，脫(tuo)(tuo)(tuo)硝(xiao)(xiao)系(xi)統(tong)正常投運，但脫(tuo)(tuo)(tuo)硝(xiao)(xiao)系(xi)統(tong)B反(fan)(fan)(fan)應器(qi)(qi)噴(pen)氨(an)(an)量(liang)與(yu)機(ji)組(zu)(zu)大(da)修(xiu)前(qian)相比(bi)，高出一倍以上，且居高不下，B反(fan)(fan)(fan)應器(qi)(qi)供氨(an)(an)調閥開度已接(jie)近全開，B反(fan)(fan)(fan)應器(qi)(qi)出口(kou)NOx濃度高于A反(fan)(fan)(fan)應器(qi)(qi)，B反(fan)(fan)(fan)應器(qi)(qi)脫(tuo)(tuo)(tuo)硝(xiao)(xiao)效(xiao)率(lv)遠低(di)于A反(fan)(fan)(fan)應器(qi)(qi)。A反(fan)(fan)(fan)應器(qi)(qi)脫(tuo)(tuo)(tuo)硝(xiao)(xiao)效(xiao)率(lv)和噴(pen)氨(an)(an)量(liang)在機(ji)組(zu)(zu)大(da)修(xiu)前(qian)、后接(jie)近，無明顯變(bian)化(hua)(hua)。  

3.2原因分析  

3.2.1催化劑差壓分析  

根(gen)據(ju)現場(chang)實測(ce)數(shu)據(ju)和查(cha)看機組運行數(shu)據(ju)，得知脫(tuo)硝(xiao)系統A、B反(fan)應器差(cha)壓都出現不同(tong)程度的(de)下降，下降幅度約100～150Pa，因為檢修人員在機組檢修期間對堵(du)塞(sai)(sai)的(de)催化劑進行了清灰，造(zao)成大修后脫(tuo)硝(xiao)系統差(cha)壓下降，并(bing)對A、B反(fan)應器各層催化劑進行檢查(cha)未發現明(ming)顯磨(mo)損、穿(chuan)透(tou)現象，基本(ben)排(pai)除B反(fan)應器催化劑大面積堵(du)塞(sai)(sai)或穿(chuan)透(tou)而引(yin)起B反(fan)應器脫(tuo)硝(xiao)效率(lv)的(de)降低。  

3.2.2脫硝效率分析  

為進一步分(fen)析造(zao)成B反應器噴氨(an)量偏(pian)高的原因，對2號機(ji)組脫(tuo)硝(xiao)系統(tong)入(ru)口(kou)、第一層(ceng)催化(hua)劑出口(kou)、脫(tuo)硝(xiao)系統(tong)出口(kou)NOx濃度(du)進行現場測試(shi)。測試(shi)數據如下表：  

從(cong)現場實測的(de)數據可(ke)以看(kan)出(chu)，A、B反(fan)(fan)(fan)應(ying)器(qi)(qi)(qi)入口(kou)NOx濃度接近，相差(cha)約(yue)30mg/Nm3，不足以導(dao)致B反(fan)(fan)(fan)應(ying)器(qi)(qi)(qi)噴(pen)氨(an)量(liang)高于A反(fan)(fan)(fan)應(ying)器(qi)(qi)(qi)噴(pen)氨(an)量(liang)2倍(bei)多，從(cong)而(er)(er)排除B反(fan)(fan)(fan)應(ying)器(qi)(qi)(qi)入口(kou)NOx濃度遠高于A反(fan)(fan)(fan)應(ying)器(qi)(qi)(qi)而(er)(er)造成(cheng)的(de)噴(pen)氨(an)量(liang)差(cha)異(yi)大；從(cong)B反(fan)(fan)(fan)應(ying)器(qi)(qi)(qi)第一層(ceng)催化劑(ji)(ji)出(chu)口(kou)NOx濃度、脫(tuo)硝(xiao)出(chu)口(kou)NOx濃度及脫(tuo)硝(xiao)效率可(ke)以看(kan)出(chu)，B反(fan)(fan)(fan)應(ying)器(qi)(qi)(qi)催化劑(ji)(ji)未發(fa)生明(ming)顯的(de)性(xing)能下降或失效，從(cong)而(er)(er)排除由于催化劑(ji)(ji)性(xing)能下降或失效而(er)(er)造成(cheng)B反(fan)(fan)(fan)應(ying)器(qi)(qi)(qi)噴(pen)氨(an)量(liang)偏高的(de)情況。  

3.2.3氨氣流量裝置分(fen)析(xi)  

在測試期(qi)間，對氨(an)(an)氣流(liu)量(liang)測量(liang)裝置(zhi)進行(xing)檢查分(fen)析。該(gai)測量(liang)裝置(zhi)為(wei)孔(kong)(kong)板(ban)流(liu)量(liang)計，在脫硝(xiao)投(tou)運狀態，檢查氨(an)(an)氣差(cha)壓(ya)變送(song)(song)器(qi)(qi)，變送(song)(song)器(qi)(qi)顯(xian)示差(cha)壓(ya)值出現(xian)超量(liang)程(cheng)情況(kuang)，將變送(song)(song)器(qi)(qi)平衡閥打開(kai)后差(cha)壓(ya)值仍較高(gao)，從(cong)而判斷應該(gai)是流(liu)量(liang)孔(kong)(kong)板(ban)發(fa)生堵塞，造(zao)成管道通流(liu)截(jie)面變小，導致孔(kong)(kong)板(ban)前后差(cha)壓(ya)測量(liang)值居高(gao)不下，也就造(zao)成噴(pen)氨(an)(an)流(liu)量(liang)值“虛高(gao)”的情況(kuang)。流(liu)量(liang)孔(kong)(kong)板(ban)堵塞后，實(shi)際噴(pen)氨(an)(an)量(liang)減少，運行(xing)人員為(wei)了保證脫硝(xiao)效率及控制(zhi)脫硝(xiao)出口NOx濃度(du)不超標，噴(pen)氨(an)(an)調閥開(kai)度(du)相應增大，直到(dao)全開(kai)，就出現(xian)了B反應器(qi)(qi)噴(pen)氨(an)(an)量(liang)高(gao)于大修前2倍(bei)多的現(xian)場(chang)。  

依據(ju)分(fen)析結(jie)果，檢修(xiu)人(ren)員(yuan)對B反應器(qi)(qi)噴(pen)氨(an)(an)(an)管路的流(liu)量孔(kong)板(ban)進行檢查，發(fa)現孔(kong)板(ban)處通流(liu)截面幾乎完全堵(du)塞(sai)，供氨(an)(an)(an)調(diao)閥位置也(ye)(ye)有堵(du)塞(sai)現象，我(wo)們分(fen)析可能是(shi)供氨(an)(an)(an)管道(dao)內殘留的雜(za)質和液氨(an)(an)(an)結(jie)晶物造成堵(du)塞(sai)。檢修(xiu)人(ren)員(yuan)將供氨(an)(an)(an)管道(dao)堵(du)塞(sai)部位徹底清(qing)理(li)后，重新投入B反應器(qi)(qi)脫硝系統運行，噴(pen)氨(an)(an)(an)量大(da)幅降低恢復到大(da)修(xiu)前水平，B側(ce)調(diao)節(jie)閥開度和A側(ce)也(ye)(ye)基(ji)本(ben)一致，B反應器(qi)(qi)噴(pen)氨(an)(an)(an)偏高問題得到解決。  

4.結論  

（1）SCR脫硝系統出口NOx濃(nong)度不均與現象普遍存在，造成該現象的原因很多，脫硝系統入口流場不均勻(yun)，噴氨(an)量分配(pei)不均勻(yun)，催化(hua)(hua)劑局部堵(du)塞(sai)或失活等均可導(dao)致該現象的發生(sheng)，需要及時(shi)對脫硝入口流場進(jin)(jin)行優(you)化(hua)(hua)設計，進(jin)(jin)行噴氨(an)優(you)化(hua)(hua)調平(ping)，減少局部的氨(an)逃逸(yi)量，消(xiao)除機組潛(qian)在運行風(feng)險(xian)。  

（2）脫硝系統供(gong)(gong)氨管道(dao)及閥門(men)堵塞現象時常發生(sheng)，一方(fang)面(mian)需要(yao)加強對(dui)供(gong)(gong)氨管道(dao)的日常吹掃和人工清(qing)堵，保證供(gong)(gong)氨管道(dao)的清(qing)潔通暢；另一方(fang)面(mian)，對(dui)入廠液(ye)氨的品質要(yao)嚴(yan)格控制，純度要(yao)達到99.8%以上，品質差(cha)的液(ye)氨含雜(za)質較多，易引起(qi)供(gong)(gong)氨管道(dao)的堵塞；最后，運行人員(yuan)對(dui)供(gong)(gong)氨管道(dao)特(te)別是(shi)焊接處要(yao)仔細檢查，查看是(shi)否存在破(po)損或(huo)孔洞，如果供(gong)(gong)氨管道(dao)存在破(po)損或(huo)孔洞的地方(fang)，液(ye)氨被空氣污染(ran)后形成氨基(ji)甲酸銨，對(dui)碳鋼產(chan)(chan)生(sheng)劇烈(lie)的腐(fu)蝕，腐(fu)蝕產(chan)(chan)生(sheng)的氧化鐵也(ye)容(rong)易堵塞管道(dao)。

  使用微信“掃一掃”功能添加“谷騰環保網”

相關文章