濕法脫硫工藝吸收塔及塔內件的設計選型
1 吸收塔塔型的選擇
在濕(shi)法(fa)脫(tuo)硫(liu)(liu)工藝中，吸收(shou)塔(ta)是(shi)一個(ge)核心部件(jian)，一個(ge)濕(shi)法(fa)脫(tuo)硫(liu)(liu)工程(cheng)(cheng)能否成功，關鍵看吸收(shou)塔(ta)、塔(ta)內件(jian)及與(yu)之相(xiang)匹配的附屬設(she)備的設(she)計選型是(shi)否合理可(ke)靠。在脫(tuo)硫(liu)(liu)工程(cheng)(cheng)中運行(xing)阻力小、操(cao)作方便可(ke)靠的吸收(shou)塔(ta)和(he)塔(ta)內件(jian)的布置形(xing)式，將(jiang)具有較大的發展前景(jing)。
目前(qian)，在國內的脫硫工程中，應(ying)用較多(duo)的吸收塔(ta)(ta)(ta)塔(ta)(ta)(ta)型(xing)(xing)有噴(pen)淋吸收空塔(ta)(ta)(ta)、托(tuo)盤塔(ta)(ta)(ta)、液柱(zhu)塔(ta)(ta)(ta)、噴(pen)射式(shi)鼓泡塔(ta)(ta)(ta)等。國內學(xue)者曾在實(shi)驗室里對各種塔(ta)(ta)(ta)型(xing)(xing)做了實(shi)驗測試(shi)（見圖(tu)1），從測試(shi)情(qing)(qing)況看，在塔(ta)(ta)(ta)內煙氣流(liu)速相同的情(qing)(qing)況下，噴(pen)淋吸收空塔(ta)(ta)(ta)的系(xi)統阻力最小，液柱(zhu)塔(ta)(ta)(ta)的阻力次之，托(tuo)盤塔(ta)(ta)(ta)的阻力相對較大。
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由于噴(pen)淋(lin)吸收(shou)空(kong)塔(ta)塔(ta)內(nei)件較少，結垢的(de)機率較小(xiao)，運行維修成(cheng)(cheng)本較低，因此噴(pen)淋(lin)吸收(shou)空(kong)塔(ta)已逐漸成(cheng)(cheng)為目前(qian)應用最廣泛的(de)塔(ta)型之一。圖(tu)2為噴(pen)淋(lin)吸收(shou)空(kong)塔(ta)（以(yi)下簡(jian)稱(cheng)吸收(shou)塔(ta)）的(de)結構簡(jian)圖(tu)。
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2 噴淋吸收空塔主要工藝設計參數
（1）煙氣流(liu)速
在(zai)(zai)保證除霧器對(dui)煙氣中(zhong)所攜帶水滴的(de)(de)(de)去(qu)除效率及(ji)吸收系統壓降(jiang)允許的(de)(de)(de)條件下(xia)，適(shi)當提高(gao)煙氣流速，可加劇煙氣和漿液液滴之間(jian)的(de)(de)(de)湍流強度，從而增加兩者之間(jian)的(de)(de)(de)接觸面積(ji)。同時，較高(gao)的(de)(de)(de)煙氣流速還(huan)可持托下(xia)落(luo)的(de)(de)(de)液滴，延長其在(zai)(zai)吸收區(qu)的(de)(de)(de)停留時間(jian)，從而提高(gao)脫硫效率。
另外(wai)，較高的(de)(de)煙氣(qi)(qi)流速還可適當減(jian)少吸(xi)收(shou)塔(ta)和塔(ta)內件(jian)的(de)(de)幾何(he)尺寸(cun)，提(ti)高吸(xi)收(shou)塔(ta)的(de)(de)性(xing)價比(bi)。在吸(xi)收(shou)塔(ta)中，煙氣(qi)(qi)流速通常為3～4.5m/s。許多工程實踐表明，3.6m/s≤煙氣(qi)(qi)流速（110%過負(fu)荷）≤4.2m/s是性(xing)價比(bi)較高的(de)(de)流速區(qu)域(yu)。
（2）液氣比(L/G)
L/G決定(ding)(ding)了(le)SO2的(de)(de)(de)(de)吸(xi)(xi)收(shou)(shou)表面積。在(zai)吸(xi)(xi)收(shou)(shou)塔(ta)中，噴(pen)淋霧滴的(de)(de)(de)(de)表面積與漿液(ye)的(de)(de)(de)(de)噴(pen)淋速率(lv)成(cheng)一定(ding)(ding)的(de)(de)(de)(de)比例(li)關系。當煙(yan)氣流速確定(ding)(ding)以后，L/G成(cheng)為(wei)了(le)影(ying)響(xiang)系統性能的(de)(de)(de)(de)最(zui)關鍵變量，這是因(yin)為(wei)漿液(ye)循環率(lv)不僅會影(ying)響(xiang)吸(xi)(xi)收(shou)(shou)表面積，還(huan)會影(ying)響(xiang)吸(xi)(xi)收(shou)(shou)塔(ta)的(de)(de)(de)(de)其他設計，如霧滴的(de)(de)(de)(de)尺(chi)寸等。 L/G的(de)(de)(de)(de)主要影(ying)響(xiang)因(yin)素有：吸(xi)(xi)收(shou)(shou)區體(ti)積、SO2的(de)(de)(de)(de)去除(chu)效率(lv)、吸(xi)(xi)收(shou)(shou)塔(ta)空塔(ta)速率(lv)、原煙(yan)氣的(de)(de)(de)(de)SO2濃度、吸(xi)(xi)收(shou)(shou)塔(ta)漿液(ye)的(de)(de)(de)(de)氯(lv)含量等。
根據吸(xi)收(shou)塔(ta)吸(xi)收(shou)傳(chuan)質模型及(ji)氣(qi)液(ye)平衡數據計算出液(ye)氣(qi)比(bi)(L/G)，從而確定漿液(ye)循環泵的流(liu)量。
美國能源部(bu)編制的(de)FGD－PRISM程序的(de)優化(hua)計算，L/G以15L/m3 為宜，此時，SO2的(de)去除(chu)效率已接近 100％。L/G超過15.5L/m3 后，脫(tuo)硫(liu)效率的(de)提高(gao)非(fei)常緩慢(man)，而且提高(gao)L/G將使漿液循環泵(beng)(beng)的(de)流量增(zeng)大，增(zeng)加(jia)循環泵(beng)(beng)的(de)設備(bei)費(fei)用(yong)，同時還會(hui)提高(gao)吸收塔的(de)壓(ya)降，加(jia)大增(zeng)壓(ya)風機(ji)的(de)功(gong)率及設備(bei)費(fei)用(yong)。
（3）吸收塔(ta)漿池尺寸(cun)
吸收塔漿池尺寸(cun)可(ke)通(tong)過以下工藝設(she)計參數確(que)定：
1）石(shi)膏顆粒（晶種）生長(chang)的停留時間
濕法脫(tuo)硫系統中，亞(ya)硫酸鈣、硫酸鈣的析出是(shi)在循(xun)環漿液的固體顆粒（晶種）表面上進(jin)行(xing)的，為了晶體的生長(chang)和結晶，循(xun)環漿池里的石膏(gao)顆粒必(bi)須有(you)足(zu)夠(gou)的停留(liu)(liu)時間，反應時間也必(bi)須足(zu)夠(gou)長(chang)。停留(liu)(liu)時間的計(ji)算公式為：
ＲＴ＝（Ｖ×ρ× SC）/TSP
其中：RT—停(ting)留時(shi)間(jian)（min）；TSP—石膏(gao)成(cheng)品產量(liang)（干基(ji)）(kg/min)；Ｖ—漿(jiang)池體積（m3 ）；ρ—漿(jiang)液(ye)密度（kg/m3 ）；SC—漿(jiang)液(ye)含固量(liang)（%）。 如(ru)生產的石膏(gao)要(yao)在(zai)水泥或(huo)石膏(gao)行業使用(yong)，FGD的石膏(gao)成(cheng)品含水量(liang)必(bi)須<10%，石膏(gao)必(bi)須結晶(jing)成(cheng)平均直徑(jing)為(wei) 35～50μm的立方(fang)晶(jing)體，停(ting)留時(shi)間(jian)必(bi)須>15小(xiao)時(shi)。對(dui)于拋棄系統，由于石膏(gao)成(cheng)品要(yao)被拋棄，石膏(gao)成(cheng)品含水量(liang)可(ke) >15%，這樣系統的停(ting)留時(shi)間(jian)可(ke)縮小(xiao)到(dao)10小(xiao)時(shi)左右。
2）石灰石溶(rong)解的停留時間
如要(yao)求吸收塔內(nei)的(de)石灰(hui)石充分溶解，則石灰(hui)石在循環漿池(chi)內(nei)必須(xu)有足夠長(chang)的(de)停留(liu)時間。一般(ban)來說，石灰(hui)石的(de)停留(liu)時間須(xu)>4.3min。石灰(hui)石溶解的(de)停留(liu)時間按(an)下(xia)式計(ji)算(suan)：
T=V/（N×RF） 其中：T—停(ting)留時間（min）；Ｖ—漿(jiang)池體積（m3 ）； N—循環(huan)泵(beng)數(shu)；RF—單臺循環(huan)泵(beng)流量（m3 /h）。
3）氧(yang)(yang)化反應的(de)(de)體(ti)積和氧(yang)(yang)氣(qi)從空氣(qi)轉移(yi)到液(ye)(ye)體(ti)的(de)(de)深度氧(yang)(yang)氣(qi)從空氣(qi)轉移(yi)到液(ye)(ye)體(ti)的(de)(de)深度，是(shi)指吸(xi)收塔漿(jiang)液(ye)(ye)池(chi)內釋放(fang)氧(yang)(yang)化空氣(qi)的(de)(de)曝氣(qi)管(guan)或噴槍的(de)(de)位置(zhi)。亞(ya)硫酸(suan)鹽或亞(ya)硫酸(suan)氫(qing)鹽的(de)(de)氧(yang)(yang)化分(fen)(fen)為兩部分(fen)(fen)，一(yi)部分(fen)(fen)是(shi)吸(xi)收塔內煙(yan)氣(qi)中的(de)(de)氧(yang)(yang)氣(qi)進入(ru)漿(jiang)液(ye)(ye)液(ye)(ye)滴的(de)(de)自然氧(yang)(yang)化，另一(yi)部分(fen)(fen)是(shi)空氣(qi)通過曝氣(qi)管(guan)網進入(ru)漿(jiang)液(ye)(ye)池(chi)后的(de)(de)強制氧(yang)(yang)化。
具(ju)體計算時，應先根據煙(yan)氣中的(de)(de)氧(yang)(yang)氣含量(liang)(liang)和SO2入口(kou)濃度，確定(ding)自然氧(yang)(yang)化(hua)(hua)和強(qiang)制氧(yang)(yang)化(hua)(hua)的(de)(de)比例，計算出強(qiang)制氧(yang)(yang)化(hua)(hua)SO2需要的(de)(de)理(li)論空(kong)氣量(liang)(liang)，再(zai)考慮一定(ding)的(de)(de)空(kong)氣富(fu)裕量(liang)(liang)，即氧(yang)(yang)硫(liu)比β。
實際空氣用量(liang)計算公式:
實際空氣(qi)[(kg/min)]=計算氧(yang)化(hua)空氣(qi) [(kg/min)]×氧(yang)硫(liu)比(β)
根據(ju)(ju)以上1）、2），并結合3）可計算(suan)出(chu)吸收塔漿(jiang)池(chi)的體積，取最大值后根據(ju)(ju)直徑(jing)計算(suan)出(chu)漿(jiang)液池(chi)高度，再根據(ju)(ju)理(li)論氧(yang)化空氣量和氧(yang)硫比β計算(suan)出(chu)實際空氣用量。
3 吸收塔的結構尺寸
（1）吸收塔吸收區高度（見下表）
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（2）煙氣進(jin)口(kou)底(di)部至漿液(ye)面的(de)距離(li)考慮到(dao)漿液(ye)鼓入(ru)氧化空氣和攪拌時液(ye)位會有所(suo)波動，加之(zhi)該區間需接進(jin)料接管(guan), 因此(ci)煙氣進(jin)口(kou)底(di)部至漿液(ye)面的(de)距離(li)一(yi)般定為800～1200mm為宜。
（3）煙氣進出(chu)口高(gao)度
根據進(jin)出(chu)口煙氣流速及(ji)煙氣量確定進(jin)出(chu)口面積(ji)。一般希望進(jin)氣在塔內能分(fen)布均勻, 且煙道(dao)呈方形, 故寬/高取(qu)值較大, 而(er)高度尺寸則取(qu)值較小(xiao)。
4 吸收塔的內件設計
（1）噴嘴
噴(pen)嘴將循環漿液(ye)分散(san)成小液(ye)滴以(yi)增大氣液(ye)接觸面積，從(cong)而沖(chong)洗、冷(leng)卻煙(yan)氣。噴(pen)嘴的類型和材料隨濕法脫(tuo)硫(liu)工藝的不同和處理液(ye)體性質的變化而變化。一般情況下(xia)，噴(pen)嘴的類型由濕法脫(tuo)硫(liu)系統的特殊要求等來確定。
目前，在濕法脫硫系統中常用的噴(pen)嘴(zui)有(you)切向噴(pen)嘴(zui)、軸向噴(pen)嘴(zui)、螺旋形噴(pen)嘴(zui)。
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切(qie)向噴(pen)(pen)(pen)嘴(zui)(zui)（見圖3）通(tong)常形成(cheng)(cheng)中空圓(yuan)錐噴(pen)(pen)(pen)流(liu)型(xing)式(shi)，這樣大(da)部(bu)分霧滴噴(pen)(pen)(pen)出(chu)時會(hui)形成(cheng)(cheng)一(yi)個環狀（見圖4）。這種噴(pen)(pen)(pen)嘴(zui)(zui)是將漿液沿切(qie)線方向引入旋(xuan)(xuan)轉(zhuan)室(shi)，并(bing)通(tong)過與(yu)入口成(cheng)(cheng)90°的(de)孔排出(chu)，在旋(xuan)(xuan)轉(zhuan)室(shi)內沒有(you)(you)任何(he)部(bu)件。由于切(qie)向噴(pen)(pen)(pen)嘴(zui)(zui)價格只(zhi)有(you)(you)螺旋(xuan)(xuan)噴(pen)(pen)(pen)嘴(zui)(zui)的(de)一(yi)半，因此其性能(neng)價格比比螺旋(xuan)(xuan)噴(pen)(pen)(pen)嘴(zui)(zui)高。如果(guo)在旋(xuan)(xuan)流(liu)腔的(de)封閉(bi)端裝有(you)(you)葉片，則會(hui)形成(cheng)(cheng)實心圓(yuan)錐噴(pen)(pen)(pen)流(liu)型(xing)式(shi)。
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軸向(xiang)噴嘴(zui)（見圖(tu)5）產生(sheng)的(de)是實心圓錐噴流型(xing)式（見圖(tu)6）。與切(qie)向(xiang)噴嘴(zui)相比，軸向(xiang)噴嘴(zui)產生(sheng)相同粒度(du)的(de)液滴時(shi)壓降較小(xiao)，即在(zai)壓降相同時(shi)，其(qi)液滴的(de)粒度(du)會更小(xiao)。
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螺(luo)旋(xuan)噴(pen)(pen)(pen)(pen)嘴(zui)(zui)（見圖7）產生的(de)是(shi)一(yi)系列同(tong)心(xin)(xin)中(zhong)空圓錐(zhui)噴(pen)(pen)(pen)(pen)流(liu)(liu)型式(shi)（見圖8）。與軸(zhou)(zhou)(zhou)向(xiang)噴(pen)(pen)(pen)(pen)嘴(zui)(zui)一(yi)樣(yang)，其入口和出口也在(zai)同(tong)一(yi)條中(zhong)心(xin)(xin)軸(zhou)(zhou)(zhou)上，但其內部沒有微調葉片，而(er)是(shi)將噴(pen)(pen)(pen)(pen)嘴(zui)(zui)本身設計(ji)成一(yi)個(ge)(ge)直徑(jing)不斷縮小的(de)螺(luo)旋(xuan)形(xing)狀，從(cong)而(er)將液流(liu)(liu)剪切(qie)成兩個(ge)(ge)或更(geng)多的(de)同(tong)心(xin)(xin)螺(luo)旋(xuan)環。在(zai)噴(pen)(pen)(pen)(pen)嘴(zui)(zui)下面一(yi)米處的(de)截(jie)面上的(de)噴(pen)(pen)(pen)(pen)射(she)模式(shi)是(shi)由一(yi)個(ge)(ge)或多個(ge)(ge)同(tong)心(xin)(xin)環構成。只有一(yi)個(ge)(ge)同(tong)心(xin)(xin)環的(de)噴(pen)(pen)(pen)(pen)嘴(zui)(zui)是(shi)空心(xin)(xin)錐(zhui)；有多個(ge)(ge)同(tong)心(xin)(xin)環的(de)噴(pen)(pen)(pen)(pen)嘴(zui)(zui)是(shi)實心(xin)(xin)錐(zhui)。螺(luo)旋(xuan)噴(pen)(pen)(pen)(pen)嘴(zui)(zui)形(xing)成的(de)液滴尺寸與中(zhong)空圓錐(zhui)噴(pen)(pen)(pen)(pen)流(liu)(liu)型的(de)切(qie)向(xiang)噴(pen)(pen)(pen)(pen)嘴(zui)(zui)差不多，但壓(ya)降更(geng)小。當壓(ya)力相(xiang)同(tong)，液體流(liu)(liu)量更(geng)大(da)時，螺(luo)旋(xuan)噴(pen)(pen)(pen)(pen)嘴(zui)(zui)比軸(zhou)(zhou)(zhou)向(xiang)噴(pen)(pen)(pen)(pen)嘴(zui)(zui)更(geng)適合一(yi)些。但是(shi)螺(luo)旋(xuan)噴(pen)(pen)(pen)(pen)嘴(zui)(zui)因結(jie)構較脆弱，在(zai)對吸收(shou)塔進(jin)行維(wei)護時易被損壞。
在(zai)濕法脫(tuo)硫中噴(pen)嘴的材料一般有(you)以下(xia)幾種：
1）氮連接碳化硅（SNBSC）。用(yong)于制造空心錐形噴霧(wu)的(de)切(qie)線型噴嘴(zui)。該材料(liao)防腐防銹性(xing)能優良(liang)，但(dan)斷裂(lie)系數低、抗沖(chong)擊性(xing)能極差。
2）反應連(lian)接碳化硅（RBSC）。用于(yu)制造螺旋型噴(pen)嘴。該材料防(fang)腐防(fang)銹性能優良，斷裂系數是SNBSC的5～ 7倍(bei)，不耐沖擊。
3）鈷(gu)合金6（cobalt alloy6-AMS 5387）。用于(yu)制造螺旋實心錐形噴霧噴嘴。該材料(liao)防腐防銹性能優良，抗沖擊能力強(qiang)。
4）聚氨酯（polyurethane）。該材(cai)料防腐(fu)防銹性能優良，所有的(de)MP和TH系列噴(pen)嘴都可以(yi)采用聚氨酯材(cai)料制(zhi)造。
相對(dui)而(er)言，反應(ying)連接的碳(tan)化硅材料，在濕(shi)法(fa)脫硫中(zhong)應(ying)用較(jiao)為(wei)廣泛。
噴(pen)嘴的連(lian)接(jie)型式(shi)(shi)有法蘭連(lian)接(jie)、絲扣連(lian)接(jie)和承插連(lian)接(jie)三種。如噴(pen)漿管用(yong)FRP或PP材料，則(ze)宜(yi)采用(yong)后兩者連(lian)接(jie)方式(shi)(shi)。
（2）噴淋層
吸(xi)收塔噴(pen)淋(lin)層的(de)(de)設計，應(ying)使噴(pen)淋(lin)層的(de)(de)布(bu)置達到所要求(qiu)的(de)(de)噴(pen)淋(lin)漿液的(de)(de)覆(fu)蓋率(lv)，使吸(xi)收漿液與煙氣充分接觸，以(yi)保證在適當(dang)的(de)(de)L/G條件下能可靠(kao)地(di)實(shi)現所要求(qiu)的(de)(de)脫硫效率(lv)，且在吸(xi)收塔的(de)(de)內表面不產生結垢。
一(yi)個(ge)噴(pen)淋層由帶連(lian)接支管的(de)漿(jiang)液(ye)母(mu)管和噴(pen)嘴組成（見圖(tu)9）。漿(jiang)液(ye)循(xun)環一(yi)般采用(yong)單(dan)元制(zhi)設計，每個(ge)噴(pen)淋層配一(yi)臺吸收塔再循(xun)環泵，從而保證吸收塔內所要求的(de)漿(jiang)液(ye)噴(pen)淋覆(fu)蓋(gai)(gai)率。各層噴(pen)嘴在上下空間上應錯開布置，應保證漿(jiang)液(ye)重疊覆(fu)蓋(gai)(gai)率至少達170%～ 250%，即噴(pen)嘴頂端下0.9m的(de)錐(zhui)形噴(pen)霧覆(fu)蓋(gai)(gai)的(de)面(mian)積(ji)乘(cheng)以每層的(de)噴(pen)嘴數，應等(deng)于能覆(fu)蓋(gai)(gai)170%～250%的(de)吸收塔橫截面(mian)的(de)面(mian)積(ji)。
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為保證(zheng)選(xuan)擇的噴嘴(zui)在工(gong)作流量條件下能滿足對煙氣(qi)的噴淋效果，每一層噴淋層的所有(you)噴嘴(zui)在設(she)計布(bu)置時，應(ying)進行(xing)仔(zi)細(xi)計算，反復調(diao)整，以避免(mian)出現噴淋死(si)角。另外，噴嘴(zui)的設(she)計還應(ying)保證(zheng)每個圓形螺旋形區域具有(you)相同的噴霧密(mi)度。
（3）除霧器
1）除霧器(qi)功能簡(jian)介
除霧(wu)器用來分離煙氣所攜(xie)帶的液滴(di)。在吸收塔內，由上下二級除霧(wu)器（水(shui)平式或菱形(xing)）及沖洗水(shui)系(xi)統（包(bao)括管(guan)道、閥門和噴嘴等）組成。
經(jing)(jing)過凈化(hua)處理(li)后的(de)煙(yan)(yan)氣(qi)，在(zai)(zai)流經(jing)(jing)兩(liang)級臥(wo)式(shi)除(chu)(chu)霧器(qi)(qi)后，其所攜帶(dai)的(de)漿(jiang)液(ye)(ye)微滴(di)被除(chu)(chu)去。從煙(yan)(yan)氣(qi)中(zhong)分離出來的(de)小液(ye)(ye)滴(di)慢(man)(man)慢(man)(man)凝(ning)聚成(cheng)較大的(de)液(ye)(ye)滴(di)，然后沿除(chu)(chu)霧器(qi)(qi)葉片往下滑落至漿(jiang)液(ye)(ye)池。在(zai)(zai)一(yi)級除(chu)(chu)霧器(qi)(qi)的(de)上、下部及二級除(chu)(chu)霧器(qi)(qi)的(de)下部，各有一(yi)組帶(dai)噴嘴(zui)的(de)集箱。集箱內(nei)的(de)除(chu)(chu)霧器(qi)(qi)清洗水(shui)經(jing)(jing)噴嘴(zui)依(yi)次沖洗除(chu)(chu)霧器(qi)(qi)中(zhong)沉積的(de)固體(ti)顆(ke)粒。經(jing)(jing)洗滌和(he)凈化(hua)后的(de)煙(yan)(yan)氣(qi)流出吸收塔，最終通過煙(yan)(yan)氣(qi)換熱器(qi)(qi)和(he)凈煙(yan)(yan)道(dao)排入煙(yan)(yan)囪。
2）除霧器的要求
在濕法脫硫系(xi)統中(zhong)，對除霧(wu)器(qi)的(de)一般(ban)要求(qiu)為：在正常運行工況下除霧(wu)器(qi)出口煙氣中(zhong)的(de)霧(wu)滴(di)濃度應不(bu)大于 75mg/m3 ；盡可能地將≤15μm的(de)微滴(di)除掉；系(xi)統的(de)壓力降要小；無(wu)堵塞；容易(yi)清洗。其中(zhong)，無(wu)堵塞、高效(xiao)率是選(xuan)擇除霧(wu)器(qi)的(de)關鍵。
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3）除霧(wu)器(qi)的(de)形式
除(chu)(chu)霧(wu)器(qi)從工(gong)作(zuo)(zuo)原(yuan)理上可分為折(zhe)流(liu)板(ban)和旋流(liu)板(ban)兩(liang)種形式。在(zai)大濕法中(zhong)折(zhe)流(liu)板(ban)除(chu)(chu)霧(wu)器(qi)應用的(de)較(jiao)多(duo)。折(zhe)流(liu)板(ban)除(chu)(chu)霧(wu)器(qi)中(zhong)兩(liang)板(ban)之間(jian)的(de)距離為30～50mm，煙氣中(zhong)的(de)液滴(di)(di)在(zai)折(zhe)流(liu)板(ban)中(zhong)曲折(zhe)流(liu)動(dong)與(yu)壁面不斷碰撞凝聚成大顆粒液滴(di)(di)后在(zai)重力作(zuo)(zuo)用下(xia)沿除(chu)(chu)霧(wu)器(qi)葉(xie)片往下(xia)滑落(luo)，直(zhi)到(dao)漿液池，從而除(chu)(chu)去(qu)煙氣所攜帶的(de)液滴(di)(di)。工(gong)作(zuo)(zuo)原(yuan)理如圖(tu)10所示。
折流(liu)板除霧(wu)(wu)器(qi)從結構形(xing)(xing)式(shi)上，又可(ke)分(fen)為平板式(shi)和屋頂式(shi)兩種（見圖(tu)(tu)11、圖(tu)(tu)12）。其(qi)中，平板式(shi)除霧(wu)(wu)器(qi)一般設(she)兩層, 由多(duo)片波形(xing)(xing)板組成, 整(zheng)齊地鋪設(she)在支承梁上。其(qi)材(cai)料(liao)要求有一定(ding)剛度, 在氣體通過時(shi)不會(hui)波動變形(xing)(xing), 安裝、檢修(xiu)人員踩(cai)壓在上面時(shi)也不會(hui)歪塌。歐洲國家(jia)的脫(tuo)硫裝置, 為改善耐溫性(xing)能, 當溫度>90℃時(shi), 首選材(cai)料(liao)是添加了(le)滑石粉(fen)的增強聚丙烯, 美(mei)國一般用玻璃纖維(wei)增強塑料(liao)(FRP) , 而在我國，這兩種材(cai)料(liao)均有應用。屋頂式(shi)除霧(wu)(wu)器(qi)是近年來興起的一種高效(xiao)(xiao)除霧(wu)(wu)器(qi)，其(qi)優點是允許更(geng)高的空塔(ta)速度和較高的除霧(wu)(wu)效(xiao)(xiao)率，提(ti)高了(le)塔(ta)內煙氣擾(rao)度和湍流(liu)烈度，提(ti)高了(le)脫(tuo)硫效(xiao)(xiao)率。
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（4）氧化空氣管網(wang)
在大濕法中(zhong)，氧(yang)(yang)化(hua)空氣進入吸(xi)收(shou)塔漿液池(chi)的形式一般(ban)有(you)氧(yang)(yang)化(hua)曝(pu)(pu)氣管(guan)和噴槍兩(liang)種(zhong)。其中(zhong)，噴槍的形式較為簡單。而氧(yang)(yang)化(hua)曝(pu)(pu)氣管(guan)是一種(zhong)帶許多小孔(kong)的開放(fang)式管(guan)路，由(you)于采用多重進口(kou)設計，可在操作過程中(zhong)實現對噴管(guan)的沖洗，提高運行(xing)可靠(kao)性；氧(yang)(yang)化(hua)空氣通過曝(pu)(pu)氣管(guan)上均勻分(fen)布的氣孔(kong)進入漿液池(chi)，在攪(jiao)拌器切割、擾動下與漿液池(chi)中(zhong)的亞硫(liu)酸鹽(yan)進行(xing)充分(fen)反應生(sheng)成穩(wen)定(ding)的硫(liu)酸鹽(yan)。
曝氣管采用(yong)主(zhu)管側面開(kai)孔、末端開(kai)放式(shi)端口的(de)(de)(de)形(xing)式(shi)（液體密封），以(yi)避免擴散管結垢，保證設備正(zheng)常運行。曝氣管的(de)(de)(de)運用(yong)可提高氧(yang)的(de)(de)(de)利用(yong)率，降低設備運行所(suo)需(xu)的(de)(de)(de)動力。每個曝氣管在吸收塔(ta)外用(yong)一個截止閥與(yu)一個沖洗水管相連，以(yi)便在正(zheng)常運行時，對每一組(zu)擴散管進(jin)行清洗。多個工程的(de)(de)(de)運行顯示，在正(zheng)常工況下，一般(ban)不需(xu)對氧(yang)化(hua)曝氣管進(jin)行清洗。
自清洗式氧(yang)化(hua)曝氣(qi)(qi)(qi)管系統的(de)主要特(te)點為：氧(yang)化(hua)空氣(qi)(qi)(qi)分布均勻，氧(yang)化(hua)性能高，保證石膏的(de)生成效(xiao)果和(he)質量；系統整體結構簡單、壓降小，方便檢修和(he)清洗；在(zai)氧(yang)化(hua)空氣(qi)(qi)(qi)用量較(jiao)低的(de)情(qing)況下(xia)，能保證氧(yang)化(hua)反應(ying)的(de)徹(che)底進(jin)行；氧(yang)化(hua)空氣(qi)(qi)(qi)分布裝置(zhi)設計獨特(te)，具有自清洗功能，可有效(xiao)防止分布管的(de)堵(du)塞。
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氧化空氣(qi)管網的(de)設計(ji)要求為(wei)：管道強度(du)以及撓度(du)不超過1/400；氧化管網可(ke)采(cai)用(yong)FRP或PP管道；所有用(yong)于支撐氧化管連接配(pei)件的(de)金屬材(cai)料(liao)需防(fang)腐(fu)或采(cai)用(yong)耐磨合金。
圖(tu)13為自(zi)清洗式氧化曝氣管結構簡(jian)圖(tu)。
（5）攪拌器及濾網
為避免吸收塔漿液池(chi)內(nei)的(de)晶粒沉積，保證氧化空氣與(yu)亞(ya)硫酸鹽的(de)充分接觸(chu)與(yu)反(fan)應，在吸收塔漿液池(chi)內(nei)，通常設置側(ce)進(jin)式攪(jiao)拌器（見圖14），側(ce)進(jin)式攪(jiao)拌器的(de)基本要求(qiu)如下：
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1）保證塔內石膏漿液離底懸浮，使(shi)氧化空氣分布最優；
2）所有與介質(zhi)接觸的攪拌器材(cai)料(liao)能(neng)耐20000ppm濃度(du)的氯離(li)子(zi)，攪拌器葉片和(he)軸材(cai)料(liao)為1.4529不銹鋼(gang)； 3）軸、軸承能(neng)承受漿葉上的作用力，在(zai)扭矩(ju)和(he)彎矩(ju)的作用下，能(neng)保持軸剛性；
4）攪(jiao)拌(ban)器(qi)接(jie)口與吸(xi)收塔易于安(an)裝連(lian)接(jie)，并能確保在(zai)動載荷作用下，接(jie)口處漿液(ye)不(bu)會泄露，可以長期安(an)全可靠(kao)運行(xing)；
5）軸的機(ji)械密封能(neng)承(cheng)受腐蝕(shi)和磨(mo)損，結構上保證在吸(xi)收塔正常工(gong)作時(shi)能(neng)進(jin)行維修、更(geng)換，而不需停車。
另(ling)外，為(wei)防止(zhi)吸收塔漿(jiang)液(ye)池內大(da)直徑(jing)固體顆粒進入循(xun)環漿(jiang)液(ye)泵(beng)(beng)或石(shi)膏排出泵(beng)(beng)，引起泵(beng)(beng)體的磨損及噴嘴和旋流子(zi)的堵塞，在(zai)這些(xie)泵(beng)(beng)的吸入口，常常設(she)置(zhi)過濾網（見圖15）。
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濾(lv)網(wang)及網(wang)孔的基本要求如(ru)下：
1）網孔面積應為泵吸入口(kou)面積的(de)3倍以上；
2）網孔在篩(shai)網半圓柱體及頂部蓋板上應(ying)按比例分布；
3）過濾(lv)網的材料一般采用PP、FRP或1.4529不銹鋼；
4）PP、FRP板厚(hou)度按(an)設計壓力6kg/cm2 進行計算。
5 結語
以上扼要(yao)(yao)介紹了(le)濕(shi)法(fa)脫(tuo)硫(liu)中較(jiao)為常見(jian)的(de)吸(xi)收塔(ta)—噴淋(lin)空塔(ta)及塔(ta)內(nei)件(jian)的(de)設(she)(she)計(ji)(ji)要(yao)(yao)求、結構參數(shu)(shu)和(he)材料的(de)選擇(ze)原則(ze)。在進行(xing)(xing)具體工程(cheng)設(she)(she)計(ji)(ji)時(shi)，技(ji)術人員還(huan)應(ying)(ying)結合(he)煤質狀況、鍋爐負荷(he)變化(hua)、脫(tuo)硫(liu)場(chang)地(di)大小及業主的(de)合(he)理要(yao)(yao)求等因素(su)進行(xing)(xing)綜合(he)考慮。必要(yao)(yao)時(shi)，還(huan)應(ying)(ying)通過(guo)計(ji)(ji)算機(ji)軟件(jian)對(dui)所設(she)(she)計(ji)(ji)的(de)吸(xi)收塔(ta)內(nei)的(de)速度(du)(du)場(chang)、溫(wen)度(du)(du)場(chang)、濃度(du)(du)場(chang)進行(xing)(xing)數(shu)(shu)值模擬(ni)計(ji)(ji)算，以優化(hua)、調整塔(ta)內(nei)件(jian)的(de)結構布(bu)置，從而設(she)(she)計(ji)(ji)出脫(tuo)硫(liu)效率較(jiao)高，能耗較(jiao)低，運行(xing)(xing)穩定、可靠的(de)吸(xi)收塔(ta)。
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