摘要: 介紹(shao)了回(hui)流(liu)式循環流(liu)化床煙(yan)氣(qi)(qi)(qi)脫(tuo)硫技術的原理;闡述了控(kong)制(zhi)系統的實現過(guo)程(cheng);細致(zhi)分析了煙(yan)氣(qi)(qi)(qi)脫(tuo)硫工程(cheng)中出現的煙(yan)氣(qi)(qi)(qi)溫(wen)度(du)、脫(tuo)硫率(lv)調節控(kong)制(zhi)跟蹤滯后問(wen)題(ti)的原因,并(bing)有針對(dui)性地(di)提出了解(jie)決(jue)辦法(fa). 從運行的實際效(xiao)果來(lai)看,方法(fa)行之有效(xiao),對(dui)同類問(wen)題(ti)的解(jie)決(jue)提供了有益的借鑒.

關鍵詞: 循環流化(hua)床,煙氣脫(tuo)硫,脫(tuo)硫效率,煙氣溫度

銀川(chuan)熱電二期(qi)工程為(wei)2 ×25 MW 汽輪(lun)發電機組、 3 ×150 t/h高溫高壓煤粉爐(lu)(lu),其中4#、5#爐(lu)(lu)采用武漢(han)凱迪公(gong)司(si)(si)(si)引(yin)進的(de)德國WULFF公(gong)司(si)(si)(si)的(de)“回流式煙氣(qi)循環(huan)流化(hua)床(chuang)(chuang)干(gan)法脫硫(liu)(RCFB - FGD) ”技(ji)(ji)術(shu), 6#爐(lu)(lu)采用北京(jing)清華同方(fang)公(gong)司(si)(si)(si)自主開發的(de)“煙氣(qi)循環(huan)流化(hua)床(chuang)(chuang)干(gan)法脫硫(liu)”技(ji)(ji)術(shu). 4#、5#爐(lu)(lu)脫硫(liu)系(xi)統已通過驗(yan)收并交付使(shi)用, 6# 爐(lu)(lu)脫硫(liu)系(xi)統尚存(cun)在煙氣(qi)溫度(du)、脫硫(liu)率調節控(kong)制跟蹤(zong)滯后的(de)問(wen)題(ti),對此公(gong)司(si)(si)(si)的(de)技(ji)(ji)術(shu)人員(yuan)與調試單位技(ji)(ji)術(shu)人員(yuan)共同分(fen)析、探討(tao)、調整,對上述問(wen)題(ti)進行了解決.

1　回流式循環流化床煙氣脫硫技術(RCFB - FGD)原理

從(cong)鍋爐出來(lai)的(de)煙氣(qi)預除(chu)塵(chen),除(chu)下(xia)約80%粉(fen)煤灰(hui)綜合利用. 預除(chu)塵(chen)后的(de)煙氣(qi)從(cong)循(xun)環(huan)流(liu)化床的(de)底部經過(guo)一(yi)(yi)個文丘里管進入(ru)循(xun)環(huan)流(liu)化床反(fan)應器, Ca (OH) 2 通過(guo)一(yi)(yi)套(tao)噴射(she)裝置從(cong)吸(xi)收塔底部噴入(ru). 在文丘里管的(de)喉部設噴水裝置,噴入(ru)的(de)霧化水增濕(shi)了煙氣(qi)和吸(xi)收劑,形(xing)成氣(qi)、液(ye)、固(gu)三相(xiang)流(liu)態化接觸,煙氣(qi)中(zhong)(zhong)的(de)SO2 等(deng)酸性(xing)氣(qi)體與溶解(jie)在液(ye)相(xiang)中(zhong)(zhong)的(de)堿性(xing)脫(tuo)硫劑發生(sheng)快速化學反(fan)應,生(sheng)成CaCO3、CaSO4 等(deng)物質(zhi),除(chu)去(qu)煙氣(qi)中(zhong)(zhong)的(de)大部分SO2.

帶有大量固體顆(ke)粒(li)的煙(yan)氣(qi)從吸收(shou)塔頂部(bu)排(pai)(pai)出,進入后部(bu)的布袋除塵(chen)器. 部(bu)分固體顆(ke)粒(li)被(bei)除塵(chen)器除下后通過再循環系(xi)統返回(hui)吸收(shou)塔,繼續參加反應;部(bu)分脫(tuo)硫(liu)(liu)灰(hui)渣(zha)排(pai)(pai)出,經一個倉泵輸入到(dao)脫(tuo)硫(liu)(liu)灰(hui)庫中,由(you)汽(qi)車(che)運出處置. 凈化后的煙(yan)氣(qi)由(you)引(yin)風(feng)機排(pai)(pai)入煙(yan)囪排(pai)(pai)放.

其化(hua)學(xue)反應原理是Ca (OH) 2 粉末和煙氣中的(de) SO2、SO3、HCl、HF等酸性(xing)氣體在(zai)水分存在(zai)的(de)情(qing)況下(xia)(xia), 在(zai)Ca (OH) 2 顆粒的(de)液相表面發生(sheng)反應. 在(zai)回流(liu)(liu)式(shi)煙氣循環(huan)流(liu)(liu)化(hua)床內,煙氣、Ca (OH) 2 顆粒及噴入的(de)水分在(zai)流(liu)(liu)化(hua)狀態(tai)下(xia)(xia)充分混合,并通(tong)過含Ca (OH) 2 脫(tuo)硫灰渣的(de)多(duo)次再循環(huan)實現(xian)高效脫(tuo)硫.

以下(xia)是吸收塔(ta)內發(fa)生(sheng)的反應:

Ca (OH) 2 + SO2 = CaSO3 +H2O Ca (OH) 2 + SO3 = CaSO4 +H2O CaSO3 + 1 /2O2 = CaSO4 Ca (OH) 2 + CO2 =CaCO3 +H2O Ca (OH) 2 + 2HCl =CaCl2 + 2H2O Ca (OH) 2 + 2HF =CaF2 + 2H2O

回流式循環(huan)流化床(chuang)煙(yan)氣脫硫系(xi)統(tong)主(zhu)要由吸(xi)收(shou)劑制備、吸(xi)收(shou)塔、吸(xi)收(shou)劑再(zai)循環(huan)系(xi)統(tong)、后除塵器、工藝(yi)水系(xi)統(tong)、物料輸(shu)送系(xi)統(tong)、控制系(xi)統(tong)等(deng)幾(ji)部分組成(cheng),其工藝(yi)流程見圖(tu)1.

回(hui)流式(shi)循環(huan)流化床脫硫技術的控(kong)制系統較簡(jian)單, 它的控(kong)制主要通過3個部分來實現.

1)通(tong)過(guo)控制噴(pen)入吸收塔吸收劑的(de)(de)旋(xuan)轉(zhuan)閥的(de)(de)轉(zhuan)速(su)來控制脫(tuo)硫效率. 用來吸收SO2 的(de)(de)硝石(shi)(shi)灰(hui)量(liang)(liang)通(tong)過(guo)調節(jie)硝石(shi)(shi)灰(hui)倉旋(xuan)轉(zhuan)給(gei)料系統(tong)(tong)的(de)(de)速(su)度(du)進(jin)行(xing)調節(jie),通(tong)過(guo)測量(liang)(liang)出口SO2 含量(liang)(liang)以(yi)及系統(tong)(tong)運行(xing)設定的(de)(de)脫(tuo)硫率,相應(ying)地對(dui)旋(xuan)轉(zhuan)給(gei)料系統(tong)(tong)進(jin)行(xing)調節(jie).

2)通過對(dui)吸(xi)收塔(ta)出(chu)口煙溫的(de)監測來(lai)調(diao)節RCFB吸(xi)收塔(ta)下部(bu)的(de)噴(pen)水(shui)量(liang). 煙氣(qi)溫度(du)的(de)高低很(hen)大程度(du)上(shang)影(ying)響著(zhu)污染物的(de)分離效率(lv), RCFB 技(ji)術通過向吸(xi)收塔(ta)內噴(pen)入(ru)霧(wu)化水(shui)來(lai)降低煙溫,同時增加(jia)煙氣(qi)中的(de)水(shui)分含(han)量(liang),并進(jin)一步優化反應(ying)(ying)條件. 控制吸(xi)收反應(ying)(ying)溫度(du)在70 ～90 ℃,既(ji)能保證(zheng)較(jiao)高的(de)脫(tuo)硫效率(lv),又不會(hui)產生固體物料(liao)粘結(jie)現象,同時也(ye)在很(hen)大程度(du)上(shang)降低了硝石灰的(de)消耗量(liang).

噴水量(liang)的調節通過RCFB - 吸收(shou)塔頂部煙氣(qi)的溫(wen)(wen)度測量(liang)裝置(zhi)來進行(xing),設定溫(wen)(wen)度的設定值應高于(yu)RCFB 出口煙氣(qi)的露點(dian)溫(wen)(wen)度(70 ℃以(yi)上) ,通過回水調節閥的調節來對噴水量(liang)進行(xing)負反饋正(zheng)作用調節.

3)通過對吸(xi)收(shou)塔(ta)進(jin)出口(kou)煙(yan)(yan)氣壓力降的(de)(de)監測來控制再循環灰量(liang). 從除塵器灰斗(dou)加(jia)到RCFB - 吸(xi)收(shou)塔(ta)的(de)(de)物料量(liang),通過吸(xi)收(shou)塔(ta)內(nei)循環流(liu)化床的(de)(de)差壓和處于(yu)一定比(bi)率范(fan)圍(wei)內(nei)的(de)(de)煙(yan)(yan)氣流(liu)量(liang)進(jin)行持續調節(jie),以達到煙(yan)(yan)氣洗滌的(de)(de)最佳反(fan)應條件(jian). 吸(xi)收(shou)塔(ta)差壓是(shi)通過置于(yu)RCFB - 吸(xi)收(shou)塔(ta)前部和下(xia)游(you)的(de)(de)2個負壓測量(liang)變壓器測量(liang)值來確定的(de)(de),此值作PID調節(jie)器的(de)(de)被調量(liang),設定值是(shi)用將差壓按比(bi)例分配給煙(yan)(yan)氣流(liu)量(liang)的(de)(de)值,進(jin)行負反(fan)饋(kui)反(fan)作用調節(jie)的(de)(de).

2　運行中存在的問題

2. 1　脫硫效率滯后

脫(tuo)硫效率(lv)控制(zhi)原理見圖2.

公司6#爐脫(tuo)硫(liu)(liu)系統開始運(yun)行(xing),為快速(su)(su)(su)建立循環流化床,變(bian)頻(pin)器控(kong)制(zhi)的硝(xiao)(xiao)石灰(hui)(hui)(hui)旋(xuan)(xuan)轉(zhuan)(zhuan)給(gei)料閥(fa)以(yi)50 Hz/S (最大轉(zhuan)(zhuan)速(su)(su)(su))噴(pen)入硝(xiao)(xiao)石灰(hui)(hui)(hui)12 h,達到袋(dai)除塵器中料位后,再(zai)以(yi)15 Hz/ s控(kong)制(zhi)旋(xuan)(xuan)轉(zhuan)(zhuan)給(gei)料閥(fa)36 h. 經過36 h后,排8 h 灰(hui)(hui)(hui),灰(hui)(hui)(hui)層更新后旋(xuan)(xuan)轉(zhuan)(zhuan)給(gei)料閥(fa)以(yi)50 Hz/ s (最大轉(zhuan)(zhuan)速(su)(su)(su))噴(pen)入硝(xiao)(xiao)石灰(hui)(hui)(hui)12 h. 再(zai)次快速(su)(su)(su)建立循環流化床后,旋(xuan)(xuan)轉(zhuan)(zhuan)給(gei)料閥(fa)以(yi)15 Hz/ s運(yun)行(xing)36 h,每48 h為1個運(yun)行(xing)周期,達到系統連(lian)續運(yun)行(xing)脫(tuo)硫(liu)(liu)率(lv)要求(qiu).

上述控制方式投入運(yun)行(xing)后,脫硫率圍(wei)繞著設定值(zhi)上、下波(bo)動,波(bo)動范圍(wei)為(wei)±20%,不(bu)準確也不(bu)穩定.

2. 1. 1　原因分析

未考慮(lv)在實際運(yun)行中(zhong)燃燒煤種(zhong)的(de)變化(hua)和煙氣流量隨運(yun)行工(gong)況的(de)變化(hua),上述原(yuan)因(yin)(yin)直接影響煙氣中(zhong)SO2 總的(de)含量. 另外,吸(xi)收(shou)劑沒有針(zhen)對(dui)煙氣中(zhong)的(de)實際SO2 定(ding)量加(jia)入,也是造成脫硫率控制不準確與不穩定(ding)的(de)主要原(yuan)因(yin)(yin).

2. 1. 2　處理方法

首先(xian)通過測(ce)量(liang)(liang)(liang)入(ru)口(kou)煙(yan)(yan)氣流量(liang)(liang)(liang)、SO2、O2 含(han)(han)量(liang)(liang)(liang),煙(yan)(yan)氣出口(kou)SO2、O2 含(han)(han)量(liang)(liang)(liang),通過對SO2 出口(kou)設定值與(yu)煙(yan)(yan)道出口(kou)SO2 的實測(ce)值進行比(bi)(bi)較,同時以煙(yan)(yan)氣流速和O2 含(han)(han)量(liang)(liang)(liang)作為修正因數,利用P ID來控制硝石灰噴(pen)(pen)粉量(liang)(liang)(liang)的微調 △M ( cao). 利用實測(ce)煙(yan)(yan)氣流量(liang)(liang)(liang)、入(ru)口(kou)煙(yan)(yan)氣SO2 含(han)(han)量(liang)(liang)(liang)及出口(kou)SO2 設定值,根據系統設計(ji)的鈣(gai)硫(liu)比(bi)(bi)(Ca /S)及鈣(gai)基吸收(shou)的主要量(liang)(liang)(liang)(Ccao) ,來計(ji)算噴(pen)(pen)入(ru)吸收(shou)塔內的鈣(gai)基吸收(shou)劑主要量(liang)(liang)(liang)M ( cao).

因此,根據上述(shu)結果,可得噴入吸收(shou)塔內鈣基吸收(shou)劑(ji)的質量(liang)流量(liang)應為

M cao. q =M ( cao) + △M ( cao)

在上述計(ji)算結(jie)果基(ji)(ji)礎上,通過(guo)事(shi)先校正的關(guan)(guan)系,即硝石灰旋(xuan)轉(zhuan)(zhuan)閥門轉(zhuan)(zhuan)速與(yu)鈣基(ji)(ji)吸收劑(ji)質量(liang)流(liu)量(liang)之間關(guan)(guan)系,采用變頻器來(lai)轉(zhuan)(zhuan)換控(kong)制旋(xuan)轉(zhuan)(zhuan)門的轉(zhuan)(zhuan)速,從(cong)而達到控(kong)制進入吸收塔內吸收劑(ji)的量(liang). M ( cao)與(yu)△M cao的計(ji)算公式如(ru)下:

1 000、106 為(wei)(wei)(wei)單位換算, Qgas式(shi)中為(wei)(wei)(wei)煙氣流量, km3 /h; CSO2in為(wei)(wei)(wei)入口SO2 含(han)量, km3 /h; CSO2out為(wei)(wei)(wei)出口SO2 含(han)量, km3 /h; Ccao為(wei)(wei)(wei)氧化鈣的含(han)量,此量作為(wei)(wei)(wei)正反饋為(wei)(wei)(wei)粗(cu)調(diao), 設定在(zai)90%.

△M ( cao) = ( P IDout - 5) ×;Nmax ×60 ×m

其中, P IDout為(wei)P ID 輸出; Nmax為(wei)旋轉給料(liao)閥(fa)最大(da)轉速(su) ( rpm) ; 5為(wei)經驗值(zhi)控制(zhi)在(zai)95%以內; m 為(wei)旋轉給料(liao)閥(fa)每(mei)轉給料(liao)量(liang)kg/轉,作為(wei)微調,該差(cha)值(zhi)的大(da)小直接反應調節速(su)率,控制(zhi)在(zai)10%.

2. 1. 3　運行效果

通過上(shang)面(mian)精確計算出在(zai)保證(zheng)脫(tuo)硫(liu)率、鈣硫(liu)比指(zhi)標下,一定煙氣量的SO2 所需要的硝石灰量,通過P ID調節器中(zhong)合適的比例、積分、微分參數設置,不僅保證(zheng)了調節系統(tong)要求的脫(tuo)硫(liu)率的穩定性,而且提高了調節速度.

2. 2　吸收塔溫度控制不穩定

原控(kong)(kong)制系(xi)統采用吸收塔頂部的(de)煙氣溫(wen)度(du)直接作為被調(diao)量,手(shou)動設(she)定(ding)值作為給定(ding)值,調(diao)節回水(shui)調(diao)節閥(fa)來調(diao)節回流水(shui)壓,控(kong)(kong)制進(jin)入回流式調(diao)節噴(pen)嘴的(de)噴(pen)水(shui)量. 控(kong)(kong)制原理如(ru)圖3所示.

2. 2. 1　存在問題

調節過程振蕩幅度大,上下偏差(cha)與設定值相差(cha) ±15℃,脫(tuo)硫率跟隨波動.

2. 2. 2　原因分析

由于(yu)用塔頂(ding)溫(wen)度(du)作為(wei)被調(diao)量(liang)(liang),噴入(ru)吸收塔內的(de)霧(wu)化水將一定流量(liang)(liang)的(de)高溫(wen)煙(yan)(yan)氣(qi)進行(xing)降(jiang)溫(wen)有(you)一個過程;溫(wen)度(du)的(de)變化反(fan)映到(dao)測溫(wen)元件(jian)有(you)個滯后時間,直接(jie)調(diao)節(jie)肯定造成調(diao)節(jie)對(dui)象跟蹤不及時,調(diao)節(jie)振蕩(dang)且調(diao)節(jie)偏差(cha)大. 未考慮(lv)入(ru)口(kou)煙(yan)(yan)氣(qi)流量(liang)(liang),塔入(ru)口(kou)、出口(kou)溫(wen)度(du),噴水溫(wen)度(du)變化的(de)影(ying)響(xiang)(xiang),這(zhe)些因素都是影(ying)響(xiang)(xiang)吸收塔煙(yan)(yan)氣(qi)溫(wen)度(du)的(de)直接(jie)因素.

2. 2. 3　解決方法

通過(guo)反復計算、試驗(yan),結合(he)現場設備情況(kuang),采用以下(xia)控制方式.

控(kong)(kong)制(zhi)(zhi)噴(pen)(pen)(pen)入(ru)吸收(shou)(shou)反(fan)應(ying)塔(ta)內水(shui)量(liang)是通(tong)過2個(ge)(ge)P ID來(lai)(lai)進(jin)行的(de). 首先通(tong)過測量(liang)煙氣(qi)入(ru)口(kou)的(de)壓力(li)P1、濕度(du)Cw ,然后按(an)照經驗公式來(lai)(lai)計算出煙氣(qi)的(de)露點(dian)溫度(du)Tdcw ,再通(tong)過比(bi)較露點(dian)溫度(du)(或屏幕設(she)置溫度(du)Tscre )與吸收(shou)(shou)反(fan)應(ying)塔(ta)頂部溫度(du)( T2 ) ,來(lai)(lai)進(jin)行水(shui)量(liang)ΔQ 的(de)微量(liang)控(kong)(kong)制(zhi)(zhi)(ΔQ 值可正可負). 通(tong)過上面介紹可知,在(zai)噴(pen)(pen)(pen)水(shui)霧化系(xi)統中,有2 個(ge)(ge)P ID控(kong)(kong)制(zhi)(zhi)回路, 1個(ge)(ge)是用(yong)來(lai)(lai)控(kong)(kong)制(zhi)(zhi)噴(pen)(pen)(pen)水(shui)系(xi)統中水(shui)的(de)微量(liang)調節(jie)( △Q) ,另1個(ge)(ge)是用(yong)來(lai)(lai)調節(jie)回水(shui)管路中水(shui)調節(jie)閥門開(kai)度(du)來(lai)(lai)控(kong)(kong)制(zhi)(zhi)進(jin)入(ru)吸收(shou)(shou)反(fan)應(ying)塔(ta)中的(de)主要噴(pen)(pen)(pen)水(shui)量(liang)Q1.

通過實際測量(liang)和計算可知(zhi),計算得(de)出的(de)露點溫度為40 ℃左右,用來控(kong)(kong)制(zhi)塔內溫度太低. 為此,在編(bian)制(zhi)控(kong)(kong)制(zhi)圖中,把計算露點溫度加(jia)上30 ℃作為Tdew ,并且與屏幕輸入(ru)控(kong)(kong)制(zhi)反應塔溫度相結合,取最大值作為最終的(de)露點溫度進行控(kong)(kong)制(zhi)噴入(ru)水量(liang).

其計算(suan)煙氣露點的經驗公式為

其中, Cw 為煙(yan)(yan)氣(qi)入口(kou)濕度(% ) , P1 為煙(yan)(yan)氣(qi)入口(kou)的絕對壓力(百帕).

在進行(xing)控制噴(pen)(pen)入吸收塔(ta)內主(zhu)要(yao)(yao)噴(pen)(pen)水量Q1 中,首(shou)先根據實測入口煙(yan)氣的(de)煙(yan)氣流(liu)量(Qgas ) 、入口煙(yan)氣溫度 ( T1 ) 、水箱(xiang)中水的(de)溫度( Twater )以及上(shang)面計算(suan)的(de)煙(yan)氣露點溫度( Tdcw ) ,通(tong)過(guo)下(xia)面的(de)公式來(lai)計算(suan)噴(pen)(pen)入吸收塔(ta)內的(de)主(zhu)要(yao)(yao)噴(pen)(pen)水量Q1.

其中,ρgas和(he)(he)Cp. gas (ρgas = 11312 ( kg/m3 ) , Cp. gas = 11009 (J /kg3 ) ,分(fen)別為煙氣的密度和(he)(he)比(bi)熱(re), Cp. H2O和(he)(he)J (Cp. H2O = 41187 ( J /kg) , J = 2256127 ( J /kg) )分(fen)別為水的比(bi)熱(re)和(he)(he)氣化潛熱(re).

根據(ju)上面(mian)的(de)計算量(liang),可以(yi)得出噴(pen)入吸收塔內的(de)水量(liang)理論(lun)為

Qwater. col = Q1 + △Q

通過(guo)上(shang)面噴入(ru)吸收塔內的水(shui)(shui)量(liang)計算值與水(shui)(shui)量(liang)實測值的比(bi)較,再通過(guo)另一個P ID來(lai)控(kong)制(zhi)回水(shui)(shui)路的水(shui)(shui)量(liang)調(diao)節閥的開度(du)(du)(du)大(da)小來(lai)最終控(kong)制(zhi)進(jin)入(ru)吸收塔水(shui)(shui)量(liang)的大(da)小, 從而控(kong)制(zhi)吸收塔內的反應(ying)溫(wen)度(du)(du)(du). 吸收塔溫(wen)度(du)(du)(du)P ID控(kong)制(zhi)原理如圖4所示.

2. 2. 4　運行效果

經過上(shang)面吸收(shou)塔(ta)煙氣溫(wen)度(du)(du)降至給定值(zhi)需要(yao)(yao)噴(pen)水量的(de)(de)計算,精(jing)確(que)地控(kong)制(zhi)了回水調(diao)(diao)(diao)節(jie)閥的(de)(de)開(kai)度(du)(du),而且消(xiao)除了調(diao)(diao)(diao)節(jie)過程(cheng)中(zhong)滯后與(yu)(yu)調(diao)(diao)(diao)節(jie)偏差大(da)等問題. 經過調(diao)(diao)(diao)節(jie)P ID 參(can)數,現在(zai)實(shi)際運行過程(cheng)中(zhong),能控(kong)制(zhi)吸收(shou)塔(ta)頂部溫(wen)度(du)(du)與(yu)(yu)設(she)定值(zhi)偏差不超過±3℃,對于脫硫率的(de)(de)提高與(yu)(yu)電(dian)除塵的(de)(de)除塵效(xiao)果起(qi)到了決(jue)定性(xing)的(de)(de)作用. 通(tong)過上(shang)面2種(zhong)控(kong)制(zhi)方式的(de)(de)改進,脫硫率達到85%以上(shang), 出口(kou)塵含量為(wei) 150 mg/Nm3以下,滿足了環保指標要(yao)(yao)求.

3　結束語

隨著(zhu)環保(bao)的(de)要求,煙氣脫(tuo)硫工(gong)程近幾年紛(fen)紛(fen)上馬, 煙氣溫(wen)度、脫(tuo)硫塔(ta)差壓(ya)、脫(tuo)硫率(lv)的(de)控制(zhi)這三大控制(zhi)系(xi)統(tong)是(shi)整個脫(tuo)硫系(xi)統(tong)的(de)關鍵,控制(zhi)的(de)好壞直接關鍵到系(xi)統(tong)的(de)穩定和環保(bao)指(zhi)標的(de)保(bao)證.

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