摘要

雙(shuang)(shuang)塔(ta)雙(shuang)(shuang)循環脫硫(liu)系(xi)(xi)統由(you)于設備多、系(xi)(xi)統復雜而(er)存在電(dian)(dian)耗物耗較高的問題。以(yi)某高硫(liu)煤火電(dian)(dian)廠雙(shuang)(shuang)塔(ta)雙(shuang)(shuang)循環脫硫(liu)系(xi)(xi)統作為研(yan)究對象(xiang)，從物耗、能耗角度(du)出發，研(yan)究了雙(shuang)(shuang)塔(ta)雙(shuang)(shuang)循環系(xi)(xi)統水平衡、石(shi)灰(hui)石(shi)供應系(xi)(xi)統、氧化空(kong)氣系(xi)(xi)統、漿(jiang)液循環泵組(zu)(zu)合運行等方面(mian)的優(you)化，使其(qi)顯示出較好的經(jing)濟性。為其(qi)他高硫(liu)煤機組(zu)(zu)深(shen)度(du)降(jiang)低脫硫(liu)廠用電(dian)(dian)率方面(mian)提供經(jing)驗借鑒(jian)。

關鍵詞:雙(shuang)塔(ta)雙(shuang)循環脫硫系統;廠(chang)用電(dian)率(lv);電(dian)耗;優(you)化運(yun)行

0 引言

2014年9月，發改(gai)能(neng)源［2014］2093號文(wen)明確要求(qiu)，東部地區新(xin)建燃(ran)煤發電機組(zu)SO2排(pai)放(fang)值(zhi)必須達到燃(ran)氣(qi)輪機組(zu)排(pai)放(fang)限值(zhi)。超低排(pai)放(fang)改(gai)造后，在污染(ran)物達標(biao)及煤耗指標(biao)的雙(shuang)重壓力下，必須對現有(you)環保設施進行升級改(gai)造。

石(shi)灰石(shi)－石(shi)膏濕法(fa)脫(tuo)硫(liu)(liu)工(gong)藝是(shi)我(wo)國燃煤機(ji)(ji)組主流(liu)脫(tuo)硫(liu)(liu)技(ji)術(shu)(shu)，針對燃用高(gao)硫(liu)(liu)煤機(ji)(ji)組的達標排放問題，有(you)(you)學(xue)者研究表明(ming)，在(zai)單(dan)塔(ta)(ta)(ta)基(ji)礎上串(chuan)聯一個吸收塔(ta)(ta)(ta)采用雙(shuang)(shuang)(shuang)(shuang)塔(ta)(ta)(ta)雙(shuang)(shuang)(shuang)(shuang)循環(huan)工(gong)藝，在(zai)大機(ji)(ji)組、高(gao)硫(liu)(liu)分的脫(tuo)硫(liu)(liu)系(xi)統(tong)改造中具有(you)(you)明(ming)顯優勢(shi)。除(chu)此(ci)以外，潘丹萍(ping)等(deng)分析得到(dao)雙(shuang)(shuang)(shuang)(shuang)塔(ta)(ta)(ta)WFGD系(xi)統(tong)對細(xi)顆(ke)粒物和SO3酸霧脫(tuo)除(chu)效(xiao)率明(ming)顯高(gao)于單(dan)塔(ta)(ta)(ta)系(xi)統(tong)。但雙(shuang)(shuang)(shuang)(shuang)塔(ta)(ta)(ta)脫(tuo)硫(liu)(liu)系(xi)統(tong)設(she)備復雜，廠用電(dian)率較單(dan)塔(ta)(ta)(ta)脫(tuo)硫(liu)(liu)系(xi)統(tong)增加顯著。針對雙(shuang)(shuang)(shuang)(shuang)塔(ta)(ta)(ta)雙(shuang)(shuang)(shuang)(shuang)循環(huan)脫(tuo)硫(liu)(liu)技(ji)術(shu)(shu)設(she)計及運行中存(cun)在(zai)的主要(yao)問題，有(you)(you)學(xue)者從精細(xi)化(hua)優化(hua)調(diao)整角度實現雙(shuang)(shuang)(shuang)(shuang)塔(ta)(ta)(ta)雙(shuang)(shuang)(shuang)(shuang)循環(huan)脫(tuo)硫(liu)(liu)系(xi)統(tong)節能降耗。

本(ben)文(wen)對某電廠(chang)600MW機組(zu)(zu)雙塔脫(tuo)(tuo)硫系(xi)統(tong)(tong)(tong)開展優化運(yun)(yun)行研究，從(cong)物耗、能耗兩(liang)大部分(fen)入手，在脫(tuo)(tuo)硫系(xi)統(tong)(tong)(tong)水平衡、石灰石供應系(xi)統(tong)(tong)(tong)、氧(yang)化空氣系(xi)統(tong)(tong)(tong)、漿(jiang)液循環泵組(zu)(zu)合運(yun)(yun)行等方面(mian)進一步挖掘(jue)脫(tuo)(tuo)硫系(xi)統(tong)(tong)(tong)節(jie)水及節(jie)能潛(qian)力，有效降低脫(tuo)(tuo)硫系(xi)統(tong)(tong)(tong)廠(chang)用電率(lv)，為電廠(chang)經濟高效運(yun)(yun)行和(he)設備技改提(ti)供充分(fen)的(de)理論依據。

1 研究方法

1.1 脫硫裝置主要設計參數

該電(dian)廠(chang)脫(tuo)(tuo)硫系(xi)統(tong)(tong)采用(yong)石(shi)灰石(shi)—石(shi)膏濕法脫(tuo)(tuo)硫，原(yuan)設計為(wei)(wei)單塔(ta)(ta)，2012年由于煤源(yuan)發生變化，入口硫分(fen)(fen)增(zeng)至3.0%，因而在原(yuan)吸(xi)收(shou)(shou)塔(ta)(ta)前串聯一個預(yu)洗(xi)(xi)塔(ta)(ta)，兩塔(ta)(ta)均為(wei)(wei)噴淋空塔(ta)(ta)，預(yu)洗(xi)(xi)塔(ta)(ta)設置3層噴淋層，對應(ying)3臺(tai)漿液(ye)(ye)循(xun)環(huan)泵(beng)分(fen)(fen)別為(wei)(wei)A、B、C泵(beng)，電(dian)機(ji)功率分(fen)(fen)別為(wei)(wei)1400kW、710kW、630kW，循(xun)環(huan)漿液(ye)(ye)量(liang)(liang)分(fen)(fen)別為(wei)(wei)13000m3/h、7300m3/h、7300m3/h。吸(xi)收(shou)(shou)塔(ta)(ta)設置4層噴淋層，對應(ying)4臺(tai)漿液(ye)(ye)循(xun)環(huan)泵(beng)分(fen)(fen)別為(wei)(wei)A、B、C、D泵(beng)，功率均為(wei)(wei)1490kW，循(xun)環(huan)漿液(ye)(ye)量(liang)(liang)均為(wei)(wei)8932m3/h。預(yu)洗(xi)(xi)塔(ta)(ta)和(he)吸(xi)收(shou)(shou)塔(ta)(ta)各(ge)有一套石(shi)灰石(shi)制漿系(xi)統(tong)(tong)。預(yu)洗(xi)(xi)塔(ta)(ta)和(he)吸(xi)收(shou)(shou)塔(ta)(ta)的氧化風(feng)(feng)機(ji)均為(wei)(wei)兩運一備配置，單臺(tai)氧化風(feng)(feng)量(liang)(liang)分(fen)(fen)別為(wei)(wei)13200m3/h和(he)9900m3/h。改造后脫(tuo)(tuo)硫系(xi)統(tong)(tong)煙氣參數如表1所示。

表 1 脫硫系統煙氣設計參數

1.2 試驗依據及儀器(qi)

測(ce)試(shi)期間(jian)要(yao)求(qiu)機組及(ji)環(huan)保設施正常運行(xing)。試(shi)驗依據為(wei)《煙(yan)氣(qi)(qi)脫(tuo)硫設備性(xing)能測(ce)試(shi)方(fang)(fang)法》(GB/T21508－2008)、《石(shi)(shi)灰石(shi)(shi)－石(shi)(shi)膏濕法煙(yan)氣(qi)(qi)脫(tuo)硫裝置(zhi)性(xing)能驗收試(shi)驗規范》(DL/T998－2007)、《煙(yan)氣(qi)(qi)濕法脫(tuo)硫用(yong)石(shi)(shi)灰石(shi)(shi)粉反(fan)應速率的測(ce)定》(DL/T943－2015)、《石(shi)(shi)膏化學(xue)分析(xi)方(fang)(fang)法》(GB/T5484－2012)、《石(shi)(shi)灰石(shi)(shi)化學(xue)分析(xi)方(fang)(fang)法》(GB/T3286－1998)。

試驗(yan)所用儀器為煙氣分析儀(ＲosemountNGA2000)、煙氣分析儀(Ultramat23)、微壓計(ji)(ji)(Swe-maMan7)、超聲(sheng)波(bo)流量計(ji)(ji)(FLUXUSF601)、pH計(ji)(ji)(HM－30P)。

2 脫硫系統運行現狀分析

2.1 脫硫(liu)系統水平衡(heng)

通過對(dui)目前脫硫水系(xi)統(tong)(tong)進行水量核算和系(xi)統(tong)(tong)排查，發現脫硫水系(xi)統(tong)(tong)主要(yao)存在問(wen)題有:

(1)石膏脫水(shui)系統溢(yi)流漿液箱(xiang)和(he)濾液水(shui)箱(xiang)沒(mei)有實現分離，兩者混合后(hou)返回吸收(shou)塔，長(chang)期(qi)運(yun)行會(hui)導致漿液品質下降(jiang);

(2)系(xi)統整體較為復雜，存在(zai)內漏和不(bu)經濟利(li)用的情況(kuang)，化(hua)驗結(jie)果顯示濾液水(shui)(shui)可滿(man)足制漿水(shui)(shui)質要(yao)求;

(3)預洗(xi)塔地坑(keng)的(de)溢(yi)流漿(jiang)(jiang)液部分進入石灰石制備系統，會(hui)降(jiang)低吸收塔石膏(gao)漿(jiang)(jiang)液的(de)品(pin)質和石灰石供漿(jiang)(jiang)效率，加(jia)劇石灰石供漿(jiang)(jiang)管路(lu)和泵體的(de)磨(mo)損，不利于(yu)脫硫(liu)系統的(de)高效運行和穩(wen)定(ding)排放。

2.2 石(shi)灰(hui)石(shi)供應系統

采集(ji)正常運行下(xia)兩個(ge)工況下(xia)的漿液樣(yang)品，核(he)算實際和理論的石灰石粉耗量(理論鈣硫比按照(zhao)1.03計算)進(jin)行對比分析。工況表如表2。采集(ji)A、B兩廠家的石灰石粉進(jin)行分析，結果如表3所示。

工況1的鈣(gai)硫比為1.35，理論核算(suan)石(shi)(shi)灰石(shi)(shi)粉耗量為381.4t/d，實(shi)際(ji)石(shi)(shi)灰石(shi)(shi)粉耗量為499.9t/d;工況2的鈣(gai)硫比為1.26，理論核算(suan)石(shi)(shi)灰石(shi)(shi)粉耗量為357.9t/d，實(shi)際(ji)石(shi)(shi)灰石(shi)(shi)粉耗量為438.0t/d。

目前石灰(hui)石粉耗量(liang)大，主要原因有:

(1)機(ji)組負(fu)荷波動大，運行控制為了避免(mian)瞬時超標，在機(ji)組負(fu)荷或SO2濃度(du)升高后會間歇式加(jia)大石灰石供漿量(liang)，造成石灰石粉浪費;

(2)石(shi)(shi)(shi)灰石(shi)(shi)(shi)粉(fen)品質(zhi)較(jiao)差，石(shi)(shi)(shi)灰石(shi)(shi)(shi)粉(fen)純度、細度及活(huo)性均不達標，會造成運行人員對石(shi)(shi)(shi)灰石(shi)(shi)(shi)供(gong)漿量判(pan)斷偏差。

表 2 試驗工況

表(biao) 3 電廠用石灰(hui)石粉分析

2.3 氧化(hua)空(kong)氣系統

在雙塔(ta)雙循環(huan)脫硫系(xi)統中根據系(xi)統特點(dian)設置(zhi)風量(liang)不(bu)同的氧化(hua)風機，根據一、二級吸收塔(ta)脫硫的SO2的量(liang)考慮(lv)氧化(hua)風機的投運情況，進而控制氧硫比值。

在不同運(yun)行工況下，按照脫硫效(xiao)率(lv)99.5%、氧硫比為3.33，核算2+1氧化風(feng)機及1+1氧化風(feng)機組合方式(shi)的最(zui)大出力等，調節實際(ji)運(yun)行工況下氧化風(feng)機出口流(liu)量，結果見表(biao)4。

表 4 氧(yang)化風(feng)機優化配(pei)置(zhi)核算

結果表(biao)明:(1)當機(ji)組(zu)負荷600MW，原(yuan)煙氣(qi)SO2濃(nong)度為5500mg/m3時(shi)，以此工況(kuang)為參考，低于(yu)運(yun)行工況(kuang)出力(li)的運(yun)行狀態吸收塔系統可實(shi)現單臺氧化風機(ji)運(yun)行，可節省38A的運(yun)行電(dian)流，相應(ying)可節省廠(chang)用電(dian)率(lv)0.127%;

(2)為充(chong)分發掘氧化系統的(de)(de)節(jie)能優化空間，將(jiang)預洗塔(ta)3臺氧化風(feng)機中(zhong)的(de)(de)1臺更(geng)換為改造前流量6612m3/h的(de)(de)氧化風(feng)機，在機組(zu)負荷450MW，原煙氣(qi)SO2濃度低于5500mg/m3，可(ke)(ke)實現預洗塔(ta)氧化風(feng)機一(yi)大一(yi)小運行(xing)，可(ke)(ke)減少10A的(de)(de)運行(xing)電(dian)流，相應可(ke)(ke)節(jie)省廠用電(dian)率0.036%。

2.4 漿(jiang)液循(xun)環泵組合運行情況

雙(shuang)塔(ta)雙(shuang)循環(huan)(huan)(huan)工藝(yi)中煙氣經過一級塔(ta)和(he)二級塔(ta)兩個循環(huan)(huan)(huan)過程(cheng)得(de)到凈化(hua)，為(wei)優(you)化(hua)漿(jiang)液循環(huan)(huan)(huan)泵(beng)投(tou)運(yun)方(fang)式，在(zai)(zai)預(yu)(yu)(yu)洗(xi)塔(ta)和(he)吸(xi)收塔(ta)之間增設SO2測點，當入(ru)口(kou)SO2濃(nong)度(du)不(bu)(bu)(bu)同(tong)(tong)時，預(yu)(yu)(yu)洗(xi)塔(ta)和(he)吸(xi)收塔(ta)需(xu)要脫除(chu)(chu)SO2的(de)效率(lv)(lv)也不(bu)(bu)(bu)同(tong)(tong)。一般情況(kuang)(kuang)下(xia)(xia)預(yu)(yu)(yu)洗(xi)塔(ta)SO2去除(chu)(chu)率(lv)(lv)為(wei)50%～60%，吸(xi)收塔(ta)去除(chu)(chu)率(lv)(lv)控制在(zai)(zai)40%～50%。其運(yun)行優(you)化(hua)原則為(wei):預(yu)(yu)(yu)洗(xi)塔(ta)漿(jiang)液循環(huan)(huan)(huan)泵(beng)運(yun)行的(de)數量保(bao)證略低于(yu)最佳(jia)液氣比，避免造成氧化(hua)不(bu)(bu)(bu)足(zu)的(de)情況(kuang)(kuang)。將預(yu)(yu)(yu)洗(xi)塔(ta)和(he)吸(xi)收塔(ta)pH值控制在(zai)(zai)設計范圍內，理論(lun)計算得(de)到不(bu)(bu)(bu)同(tong)(tong)負(fu)荷的(de)漿(jiang)液循環(huan)(huan)(huan)泵(beng)的(de)配置(zhi)情況(kuang)(kuang)見(jian)表(biao)5。在(zai)(zai)保(bao)證出口(kou)穩定達標(biao)排放(fang)的(de)前提下(xia)(xia)，在(zai)(zai)不(bu)(bu)(bu)同(tong)(tong)機組負(fu)荷、不(bu)(bu)(bu)同(tong)(tong)入(ru)口(kou)SO2濃(nong)度(du)條件下(xia)(xia)分別(bie)進(jin)行了不(bu)(bu)(bu)同(tong)(tong)漿(jiang)液循環(huan)(huan)(huan)泵(beng)投(tou)運(yun)的(de)組合方(fang)式試驗(yan)，結果見(jian)表(biao)6。

表 5 漿液循(xun)環泵不同組合方(fang)式的停(ting)留時間和液氣比

表 6 實際運行工況(kuang)

工(gong)況(kuang)(kuang)3～工(gong)況(kuang)(kuang)5均為高負(fu)荷工(gong)況(kuang)(kuang)，當原(yuan)煙氣SO2濃(nong)度(du)超(chao)過5500mg/m3，預洗(xi)塔(ta)和吸(xi)收(shou)塔(ta)漿(jiang)液(ye)循環(huan)必須全部運(yun)行。當原(yuan)煙氣SO2濃(nong)度(du)在4500～5500mg/m3范圍(wei)時(shi)(shi)，可采用預洗(xi)塔(ta)3臺(tai)+吸(xi)收(shou)塔(ta)3臺(tai)漿(jiang)液(ye)循環(huan)泵運(yun)行的組合方式，在吸(xi)收(shou)塔(ta)入口(kou)SO2濃(nong)度(du)低(di)于(yu)(yu)500mg/m3時(shi)(shi)，可停運(yun)吸(xi)收(shou)塔(ta)最頂層漿(jiang)液(ye)循環(huan)泵B。為保證出(chu)口(kou)SO2濃(nong)度(du)低(di)于(yu)(yu)35mg/m3，吸(xi)收(shou)塔(ta)入口(kou)SO2不宜超(chao)過1100mg/m3。試驗結果如圖(tu)1所示。

圖 1 高負荷下(xia)不(bu)同循環泵(beng)組合方式下(xia)脫硫效率

工(gong)況6～工(gong)況9均為中(zhong)負荷(he)工(gong)況，在(zai)原(yuan)煙氣SO2濃度在(zai)5000－6000mg/m3，可(ke)實(shi)(shi)(shi)現預洗(xi)(xi)(xi)塔2～3臺+吸收塔3臺漿(jiang)(jiang)液(ye)(ye)循環(huan)(huan)泵運行的(de)(de)(de)(de)組(zu)合(he)方(fang)式。預洗(xi)(xi)(xi)塔漿(jiang)(jiang)液(ye)(ye)循環(huan)(huan)泵三臺泵實(shi)(shi)(shi)際(ji)運行電流分(fen)(fen)別為114A、63A、63A，吸收塔漿(jiang)(jiang)液(ye)(ye)循環(huan)(huan)泵的(de)(de)(de)(de)四臺泵實(shi)(shi)(shi)際(ji)運行電流分(fen)(fen)別為62A、80A、77A、73A。從漿(jiang)(jiang)液(ye)(ye)循環(huan)(huan)泵的(de)(de)(de)(de)電流分(fen)(fen)布可(ke)以看出(chu)，如果預洗(xi)(xi)(xi)塔A泵可(ke)選擇停運，ABC+XX的(de)(de)(de)(de)組(zu)合(he)方(fang)式比(bi)BC+ABCD的(de)(de)(de)(de)組(zu)合(he)方(fang)式更經(jing)濟;如果預洗(xi)(xi)(xi)塔A泵必須運行，AB+XXX或者AC+XXX的(de)(de)(de)(de)運行方(fang)式也(ye)是較節能的(de)(de)(de)(de)組(zu)合(he)方(fang)式。試(shi)驗結(jie)果如圖2所示(shi)。

圖 2 中負荷下(xia)不同循環泵組(zu)合方式下(xia)脫硫效率

工(gong)況(kuang)10～工(gong)況(kuang)12均為低(di)負(fu)(fu)荷(he)工(gong)況(kuang)，在低(di)負(fu)(fu)荷(he)工(gong)況(kuang)下可實現預洗(xi)塔(ta)2臺(tai)+吸收塔(ta)2～3臺(tai)漿液循(xun)，環(huan)泵運行的組(zu)合方式(shi)原(yuan)煙氣SO2濃度6000mg/m3左右。試驗結果如圖3所(suo)示。

圖 3 低(di)負荷下不同循環泵組合方式下脫硫效率

3 現有系統優化(hua)措施

3.1 水平衡系統的優化

(1)對(dui)現有工(gong)藝(yi)流程合理(li)優(you)化。盡量減少系統內漏水(shui)(shui)(shui)，將(jiang)濾液水(shui)(shui)(shui)用(yong)于制漿(jiang)(jiang)，關閉(bi)工(gong)藝(yi)水(shui)(shui)(shui)箱(xiang)至吸收塔(ta)和預(yu)洗塔(ta)石灰(hui)石制漿(jiang)(jiang)用(yong)水(shui)(shui)(shui)閥(fa)門;將(jiang)真(zhen)空泵密(mi)封水(shui)(shui)(shui)及機封冷卻水(shui)(shui)(shui)改(gai)(gai)為(wei)閉(bi)式循環，皮(pi)帶機沖(chong)洗水(shui)(shui)(shui)、密(mi)封水(shui)(shui)(shui)、潤滑水(shui)(shui)(shui)由(you)工(gong)業(ye)水(shui)(shui)(shui)改(gai)(gai)為(wei)工(gong)藝(yi)水(shui)(shui)(shui);切(qie)斷預(yu)洗塔(ta)地坑至吸收塔(ta)石灰(hui)石漿(jiang)(jiang)液箱(xiang)的管路，預(yu)洗塔(ta)地坑漿(jiang)(jiang)液與預(yu)洗塔(ta)本體(ti)自循環。

(2)考慮(lv)全廠用(yong)水梯級(ji)利用(yong)，為電(dian)廠下階段廢(fei)水零排(pai)放做準備。

3.2 石灰(hui)石供應系(xi)統的優(you)化

為實(shi)現脫硫(liu)系統(tong)的(de)(de)精細(xi)化運(yun)行，要定期化驗(yan)入廠(chang)石灰石品質(zhi)，保證其品質(zhi)，再結合本(ben)次(ci)診斷試驗(yan)脫硫(liu)水平衡(heng)系統(tong)的(de)(de)優化，提高(gao)石灰石漿(jiang)液(ye)制備(bei)的(de)(de)穩(wen)定性，改變石灰石漿(jiang)液(ye)的(de)(de)供(gong)給方式(shi)(shi)，核準對(dui)應工況下(xia)的(de)(de)連(lian)續供(gong)漿(jiang)量(liang)，在負荷(he)及(ji)入口SO2較穩(wen)定情況下(xia)，盡量(liang)采取連(lian)續供(gong)漿(jiang)方式(shi)(shi)。

3.3 氧化空氣系統的優化

由于在脫硫系統(tong)改造時(shi)設計裕量(liang)偏(pian)大，下(xia)一(yi)步可考慮更(geng)換吸收塔(ta)及預洗塔(ta)氧化(hua)風機，避免(mian)設備閑置和投資浪費(fei)，以(yi)及氧化(hua)空(kong)氣(qi)進入循(xun)環泵或石膏排出泵以(yi)及可能出現的漿液起泡問題。

3.4 漿(jiang)液循(xun)環泵的(de)組(zu)合優(you)化

結合電(dian)廠(chang)配(pei)煤(mei)摻燒，盡量(liang)控制(zhi)(zhi)在(zai)(zai)低負荷(he)時(shi)(shi)段(duan)，燃用(yong)高(gao)(gao)硫(liu)煤(mei);在(zai)(zai)高(gao)(gao)負荷(he)時(shi)(shi)段(duan)，燃用(yong)低硫(liu)煤(mei)。在(zai)(zai)高(gao)(gao)、中、低負荷(he)根據入(ru)口(kou)SO2濃度范圍選擇合理的漿液循(xun)環泵的開(kai)啟數量(liang)和組合方(fang)式(shi)，并制(zhi)(zhi)定(ding)優(you)化(hua)運行指導卡(ka)片。在(zai)(zai)預(yu)洗塔(ta)出(chu)口(kou)處加裝(zhuang)煙氣(qi)分(fen)析儀，在(zai)(zai)入(ru)口(kou)煙氣(qi)SO2濃度波動較大時(shi)(shi)可快速作出(chu)響(xiang)應，同時(shi)(shi)控制(zhi)(zhi)預(yu)洗塔(ta)和吸收塔(ta)脫(tuo)硫(liu)效率(lv)的分(fen)配(pei)，避免因預(yu)洗塔(ta)入(ru)口(kou)煙氣(qi)SO2濃度和出(chu)口(kou)CEMS表計顯示值(zhi)存在(zai)(zai)時(shi)(shi)間差造成的出(chu)口(kou)超(chao)標問題，在(zai)(zai)此基礎上可做進一步優(you)化(hua)調(diao)整(zheng)。

4 經濟性分析

(1)目前該電(dian)廠用(yong)石(shi)灰石(shi)粉(fen)單價(jia)為(wei)140元(yuan)(yuan)/t，按(an)照實際鈣(gai)硫(liu)比1.35計算，每天(tian)吸(xi)(xi)(xi)收劑(ji)的(de)成本為(wei)7．00萬元(yuan)(yuan)。如更換為(wei)滿(man)足設計值(zhi)要求的(de)石(shi)灰石(shi)粉(fen)，設定單價(jia)為(wei)180元(yuan)(yuan)/t，按(an)照設計鈣(gai)硫(liu)比1.03計算，每天(tian)吸(xi)(xi)(xi)收劑(ji)的(de)成本為(wei)6.87萬元(yuan)(yuan)。則優化后每天(tian)吸(xi)(xi)(xi)收劑(ji)節約成本為(wei)0.13萬元(yuan)(yuan)。

(2)在(zai)低于運行工況出力的(de)運行狀態(tai)下(xia)吸收塔系統可(ke)實現(xian)單臺氧化(hua)(hua)風(feng)機運行，可(ke)節(jie)省38A的(de)運行電(dian)(dian)(dian)流，相應(ying)可(ke)節(jie)省廠用(yong)(yong)電(dian)(dian)(dian)率(lv)為(wei)0.127%。并將預洗塔3臺氧化(hua)(hua)風(feng)機中的(de)1臺更換為(wei)改造前流量6612m3/h的(de)氧化(hua)(hua)風(feng)機，可(ke)減少(shao)10A的(de)運行電(dian)(dian)(dian)流，相應(ying)可(ke)節(jie)省廠用(yong)(yong)電(dian)(dian)(dian)率(lv)為(wei)0.036%。二者相加，共節(jie)省廠用(yong)(yong)電(dian)(dian)(dian)率(lv)0.163%。則(ze)氧化(hua)(hua)風(feng)機優化(hua)(hua)后(hou)每天電(dian)(dian)(dian)耗節(jie)約成本為(wei)1.30萬元。

(3)嚴格把握在低負荷時段(duan)，燃用(yong)高硫煤(mei)，即(ji)原煙(yan)(yan)氣SO2濃度按照6000mg/m3控(kong)制;在高負荷時段(duan)，燃用(yong)低硫煤(mei)，即(ji)原煙(yan)(yan)氣SO2濃度按5000mg/m3控(kong)制。實際運(yun)行過(guo)程中，在有停運(yun)漿液循(xun)環泵(beng)(beng)的條件下(xia)，首先停運(yun)吸(xi)收(shou)塔(ta)1～2臺(tai)漿液循(xun)環泵(beng)(beng);在吸(xi)收(shou)塔(ta)漿液循(xun)環泵(beng)(beng)運(yun)行臺(tai)數(shu)為2臺(tai)時，可選擇預(yu)洗塔(ta)2臺(tai)漿液循(xun)環泵(beng)(beng)的組合(he)方式。控(kong)制凈煙(yan)(yan)氣SO2濃度在20mg/m3左右，相應可節省(sheng)廠(chang)用(yong)電率為0.289%。則漿液循(xun)環泵(beng)(beng)每天(tian)電耗(hao)節約(yue)成本為2.31萬元(yuan)。

通(tong)過試(shi)驗測(ce)試(shi)和分析過程評估該(gai)電(dian)廠(chang)脫硫系統優(you)化前后(hou)廠(chang)用電(dian)率和石灰石耗(hao)(hao)(hao)量(liang)的實際(ji)情(qing)況，進行經(jing)濟性分析核(he)算。可得優(you)化后(hou)電(dian)耗(hao)(hao)(hao)和石灰石耗(hao)(hao)(hao)量(liang)成本可每天節約(yue)3.74萬元(yuan)。

5 結語

通過理論計算及現場試驗優化(hua)調(diao)整，目前雙(shuang)塔雙(shuang)循環脫硫(liu)系(xi)統(tong)(tong)仍有(you)一定的(de)節能(neng)優化(hua)空(kong)間(jian)，可(ke)從(cong)改(gai)造(zao)和(he)運(yun)行(xing)角度，對現有(you)脫硫(liu)系(xi)統(tong)(tong)水平衡(heng)、石(shi)灰石(shi)供(gong)應系(xi)統(tong)(tong)、氧化(hua)空(kong)氣系(xi)統(tong)(tong)、漿液(ye)循環泵組合運(yun)行(xing)等(deng)方面進行(xing)優化(hua)，并在基礎(chu)上進行(xing)優化(hua)前后經濟(ji)性核算與(yu)分析。本文的(de)研究結果可(ke)為高硫(liu)煤雙(shuang)塔機組優化(hua)改(gai)造(zao)提供(gong)指(zhi)導和(he)借(jie)鑒(jian)。

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